2020年度进展24：轨道交通桥梁减振降噪
前言
随着高速铁路与城市轨道交通的迅猛发展，振动与噪声问题愈发突出。传统直立式声屏障对轮轨噪声降噪效果明显，但当列车运行速度超过250km/h时，直立式声屏障降噪量不足；为此，我国高速铁路正力推全封闭声屏障的使用。同时，近年来，钢桥或钢-混组合桥在我国高速铁路和城市轨道交通中逐步得到广泛应用，研究表明[1]：钢桥或钢-混组合桥的声辐射能力更强，具有频谱宽、幅值大和难控制等特点，因此，在环境敏感区域建造钢桥或钢-混组合桥亟待解决其噪声控制问题。
本文在《轨道交通桥梁减振降噪2019年研究进展》[2]基础上，围绕“高速铁路声屏障降噪性能”和“钢桥减振降噪”两个研究方向，简要评述该方向的研究动态及发展趋势。检索文章主要来自于国内外高水平学术期刊，包括：《铁道学报》、 《交通运输工程学报》、 《振动与冲击》、 《西南交通大学学报》、 《土木工程学报》、 《中国公路学报》、 《Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics》、 《Engineering Structures》、 《Applied Acoustics》、 《Journal of Sound and Vibration》等。限于水平和时间，本文所作的国内外进展回顾难免存在疏谬，敬请读者指正。
01
高速铁路声屏障降噪性能
1.1 高速铁路声屏障降噪特性研究
预测声屏障的降噪效果对评估声屏障的声学性能具有重要作用。开展声屏障降噪效果分析，一般包含以下研究内容：（1）列车声源特性；（2）安装声屏障前后列车声源的空间分布特性；（3）声屏障降噪性能评价。
1.1.1 高速列车声源特性
声源特性研究是高速铁路声屏障降噪分析的前提。通过高速线路噪声实测，可以获得列车声源的构成及其声场分布。一般采用多通道阵列式声源识别系统对声源进行定位、识别和测量，如：伍向阳[3]、鞠龙华[4]等基于我国高铁线路对高速列车声源及其空间分布特征进行现场测试，测试车速范围为170～380km/h。
以上研究将高速铁路噪声源按照高度分布，简化为轮轨区、车体、弓网等等效噪声源，并明确了各个位置声源的频谱特性：①列车底部以轮轨噪声为主，等效位置为轨面以上0.4～1m，噪声优势频段为1000～1250Hz；②列车中部声源，以车体气动噪声为主，等效位置为轨面以上2～2.5m；主要频率为1600～2000Hz；③列车顶部声源，以弓网气动噪声为主，等效位置为轨面以上4.5～6m，主要频率为630～1600Hz。
1.1.2 高速列车声源的等效简化
列车声源在空间中的衰减特性通常可看作为多个相干或非相干线声源， 也可等效为间距相等的非相干点声源。Jean P等[5]发现使用相干线声源二维边界元建模会导致对声屏障性能的过高估计，因此高速列车不同位置处的声源通常近似为三维非相干线源或二维点声源。鞠龙华[4]、吴小萍[6]等采用多个线声源或点声源来模拟高速列车声源开展噪声衰减相关研究，经验证均能达到满足工程需求的计算精度。
李小珍、郑净[7]对车速120km/h的线路噪声开展测试并结合300km/h实测列车声源，将实测高铁列车声源简化为分别位于轨面0.5m、2.3m、4.5m以上的轮轨区、车体区、弓网区等效单极子声源（图1.1（a）、（b）），并以此作为声源激励建立有无声屏障的高铁桥梁周围扩散声场，开展全封闭声屏障降噪性能分析（图1.1（c）），经验证均能达到满足工程需求的计算精度。
(a) 高速列车声源
（b）实测噪声频谱分布
（c）列车声源简化
图1.1 实测列车声源及其等效简化[7]
1.1.3 声屏障降噪性分析
（1）现场测试研究
声屏障作为一种声源与接收者之间的隔声结构，无论是在既定的声环境中，还是在设计阶段，都是控制噪声最有效的途径之一。现有研究通过现场测试或数值仿真方法获得声屏障降噪性能的插入损失并以此来确定声屏障的降噪量。
伍向阳[8]和党辉[9]等通过高速铁路沿线声场环境中声压测试获得我国铁路沿线半封闭、全封闭声屏障降噪效果；邵琳和李晏良[10]在高速铁路的城市低速区段分别选取钢轨阻尼与声屏障组合措施区段、声屏障区段及对照区段3处进行降噪效果对比试验。通过测试，在运行速度低于150km/h时，半封闭声屏障的降噪量约16dB(A)，全封闭声屏障降噪量为16~18dB(A)。郑净、李小珍[7]通过选取高速铁路沿线无声屏障桥梁段、直立声屏障段和全封闭声屏障路段三种典型路段，在声场环境中布设典型噪声测点如图1.2所示，开展列车通行时的声压测试，获得了直立式声屏障、全封闭声屏障的降噪性能。
图1.2 测点布置示意[7]
在高铁线路噪声现场测试中，除采用声压法测试外，还可采用声强测试。马爱英[11]将声强法应用于3种不同类型的高速铁路声屏障的隔声测量中，并与声压法的隔声测量结果进行对比分析，讨论声强法在高速铁路声屏障隔声测量中的优势。研究结果表明：声强法能直观地检测出声屏障存在的漏声点；能为高速铁路声屏障的精细设计提供支撑；为高速铁路异型声屏障测量、现场隔声测量提供依据。
以往测试研究表明：传统直立式声屏障的高度主要在2~3.5m范围，主要用于控制轮轨噪声带来的影响。Pavel Kholodov[12]研究发现在声屏障顶部设置锯齿形吸声结构可以增大插入损失，顶部构造对降噪效果的影响主要与锯齿幅度、波长和形状曲线有关。Kim和Yoon[13]基于Lighthill方程，提出了考虑随机空气声源的声屏障形状拓扑优化方法，克服了Helmholtz方程只考虑简单声源的限制，设计了优化后的顶部结构，在50~350Hz频率范围内，其插入损失可比相同高度直立式声屏障高3 ~ 4dB。
直立式声屏障降噪效果有限，部分学者还从如何提高声屏障板件的隔声性能角度开展研究。Xiao等[14]提出了一种非线性双曲相位的干涉表面形式，显著地提高了直立式声屏障的插入损失。王建辉等[15]通过对FAC吸声材料进行了系统性的研究，确定了其可改善声屏障内部1000Hz以内噪声的吸声性能。在采用周期结构进行噪声控制方面，秦晓春等[16]针对高速公路噪声特性设计了三种人工周期声屏障，分析了各自的能带结构，结果表明3种形式均可以产生阻带；对散射体进行开口处理可以有效增加低频阻带的宽度；随着散射体数量增多增大，阻带总宽度增大。
（2）数值预测
数值仿真方法可近似模拟高速铁路多声源及其复杂频谱、各种声屏障结构形式和声学边界条件，在预测声屏障降噪性能应用研究中获得广泛运用。目前，针对声屏障降噪性能的研究，应用较多的理论方法主要包括边界元法(BEM)和统计能量分析法(SEA)。
Li等[17]利用2.5维边界元法建立了近封闭声屏障的仿真模型，在不同数量非相干点声源作用下，模拟了声屏障的声学性能，详细地描述了声场的声学环境，结果表明，声衰减约为10~15dB。范静[18]采用边界元方法对比计算了城际线路近轨C型和近轨直立式声屏障的降噪效果。Wang等[19]利用2维边界元法对直立式声屏障顶部栅格排列方式进行了分析，结果表明，在400Hz以上的宽频带内，声场内所有噪声观测点均受其布置方式的影响，其中，以从声源往外声场方向栅格由浅到深的布置方式最为有效。Shaaban等[20]基于边界元法对声屏障进行优化设计。
统计能量分析法用统计的概念研究多个子系统间的能量的传递与平衡，作为预测高模态密度的中、高频结构传声或空气传声问题的有效方法，被广泛运用于航空、高速列车、铁路钢桥的噪声分析中，目前也用来预测声屏障的插入损失。周强等[21]利用统计能量法对半封闭声屏障声学性能进行了预测分析，其降噪效果比传统直立式声屏障高2.9~5.7dB(A)，内部的多重反射会带来2~3dB(A)的噪声增值，是封闭式声屏障的一大弊端。Li等[22]建立了桥梁-声屏障体系SEA仿真模型（如图1.3所示），对直立式声屏障展开了详细的参数分析，定量分析了材料、高度、结构、声泄露对声屏障插入损失的影响。结果表明，5m高直立式声屏障的插入损失约为12 dB(A)，在3~4m区间内增加声屏障的高度获得的附加插入损失最大，结构形式的不同对200Hz以上噪声控制影响较大，而材料组成则主要影响100~1000Hz频率范围内的插入损失值。
图1.3 声屏障-桥梁SEA仿真：(a) 模型；(b) 能量流[22]
1.2 声屏障车致振动噪声
声屏障，尤其是全封闭声屏障对列车声源的高频成分降噪性能较好，在全封闭声屏障外部声场以中低频噪声为主，此时要考虑同为中低频的桥梁-声屏障振动噪声的影响。
桥梁-声屏障系统在移动列车动态轮轨力作用下产生振动并向外部辐射噪声。这其中需首先开展桥梁-声屏障的车致振动分析，并以此作为边界条件，开展桥梁-声屏障的振动噪声分析，预测声屏障对外部噪声场点声场的贡献量。
1.2.1 桥梁-声屏障的车致振动
列车致桥梁-声屏障的振动研究以车-线-桥耦合振动理论为基础，以轮轨接触不平顺条件为耦合系统的激励源，将车辆视为由车体、转向架、一系悬挂、二系悬挂和轮对组成的多体系统；将轨道结构视为等截面梁，分别建立子系统耦合模型，求解车辆、轨道动力学方程，获得轮轨接触处的动轮轨作用，再将其施加在桥梁-声屏障有限元模型上获得声屏障的振动响应。
采用现有振动测试手段可获得桥梁-声屏障的振动响应，以此验证桥梁-声屏障结构振动理论与数值预测。谢伟平[23]以某城市轨道交通高架线为工程背景，实测列车在直线段和曲线段行驶时半封闭式声屏障的加速度响应，并基于车-线-桥耦合振动理论，建立车－曲线桥－声屏障结构振动分析模型，分析了高架桥曲率对声屏障车致振动的影响规律，结果表明，城市轨道交通高架线曲线段半封闭式声屏障的车致振动响应大于直线段，以横向振动为主，优势频段为70～140Hz，横向振动位移峰值与曲率呈线性正相关。李小珍[24]以32m混凝土简支箱梁上直立式声屏障为研究背景，现场测试了列车通过时桥梁跨中断面处钢轨、箱梁和声屏障立柱的振动加速度，见图1.4；基于车-线-桥耦合振动理论，建立了桥梁-声屏障耦合振动分析模型，探讨了行车速度、行车方向等参数对声屏障振动响应的影响。结果表明：声屏障立柱底部和中部的振动具有相似的频谱特性，优势频段均为50Hz；立柱的振动从梁端向跨中逐渐增大，同一断面内，顶部最为剧烈、底部次之、中部最小。
（a）试验照片
（b）立柱根部振动
图1.4 铁路桥上直立式声屏障车致振动测试[24]
1.2.2 桥梁-声屏障的结构噪声
结构振动并向外部辐射噪声，需建立无限大的流体包络网络，并需要在最外层边界加入无反射边界条件。基于积分方程的边界元方法（BEM），能够自动满足声学波动问题在无限远处的辐射边界条件，因此，BEM在轨道交通混凝土桥梁结构声辐射领域取得了一定的研究成果。
Song和Li等[25]基于波导有限元法和二维边界元法，提出了轨道交通桥梁振动噪声的快速预测方法，并以广州地铁六号线3×40m连续刚构箱梁振动噪声测试结果验证了该预测方法，使得计算效率大大提高。张晓芸、石广田等[26]分析了高架桥梁直立式声屏障的结构噪声，表明直立式声屏障辐射噪声主要集中在低频范围。此研究主要采用数值分析，缺乏噪声试验验证。
当桥梁上安装声屏障，尤其是高铁桥梁上部安装全封闭声屏障时，结构体型较大，采用传统边界元算法求解会占用大量的时间，随着分析频率增高，甚至无法进行准确的计算。为提高效率，也可开展快速多极子边界元仿真分析。郑净、李小珍[27]开展了系统的高速铁路全封闭声屏障振动、噪声测试，建立了高铁桥梁-全封闭声屏障的振动噪声分析的快速多极子边界元模型开展研究，结果表明：板件的振动与结构噪声频谱规律基本一致；受全封闭声屏障隔声作用和梁体的遮蔽作用，全封闭声屏障下部箱梁底板表面的测试噪声基本反映了底板的结构噪声特性，其余测点则不同程度受到其他板件辐射噪声或者轮轨噪声的影响，主要测试过程和结论如图1.5所示，结果表明：全封闭声屏障的安装导致桥梁板件的振动及噪声均减小，也改变了桥梁上部声场分布，桥梁下方的总声级降低3dB，梁体斜上方噪声降低近4~7dB，全封闭声屏障顶部局部区域结构噪声大于无屏障断面约3.7dB；FMBEM计算耗时仅为传统边界元的1/3，计算更高效。
（a）振动(V)、噪声(S)测点
（b）试验照片
（c）实测单元板振动
（d）有无声屏障梁底噪声
（e）全封闭声屏障振动噪声云图
图1.5 全封闭声屏障振动噪声试验与FMBEM数值分析[27]
1.3 声屏障车致脉动压力波特性
对于高铁线路上的声屏障，列车风引起的声屏障表面脉动压力波突出，例如，现有测试显示其已超过1000 kPa[28]。声屏障由此产生突出的动力问题，威胁高速列车行车安全。
为了获得高铁线路声屏障上列车风致脉动压力波作用，王言聿等[29]在国内津秦等高铁线路上开展直立式声屏障表面的脉动压力波测试。国内学者Luo[30]、Du[31]等描述了采用不同缩尺比的列车动模型实验测量高铁轨道附近声屏障及沿线类似构造物的脉动压力波规律。何旭辉[32]、何佳骏和李永乐[33]等基于数值仿真分析得到列车穿过全封闭声屏障时脉动压力波的时程。北京交通大学赵允刚[34]、吕明[35]等采用了线路实测、风洞测试数值模拟等方法研究了叶片形状为倒V形金属隔声板等间隔排列而成的透风型声屏障表面脉动压力波特性，并将此与传统直立式声屏障对比，获得了这种声屏障对列车脉动压力波的减载性能。
以上研究展示了高速列车通过不同声屏障时的表面脉动压力波时程特性：直立式声屏障内表面脉动压力波时程主要由列车头车产生的正负压快速变化的“头波”、中间车厢小幅度压力波动及列车尾车产生的由负压到正压的“尾波”构成，在声屏障高度方向的脉动压力波的正压峰值分布不均匀，随高度逐渐减小；声屏障上隔声板透风时，脉动风压的峰值明显降低并沿着高度方向均匀分布；全封闭声屏障内部的脉动压力波时程是由头车产生的“压缩波”和“膨胀波”及二者在封闭空间内部的反射波构成。
李小珍、郑净[36]等在高铁线路直立式声屏障路段和全封闭声屏障段开展了脉动压力波测试，获得了直立式声屏障、封闭式声屏障入口处及有“泄露”的封闭式声屏障的脉动压力时程分布，主要测试过程及测试结果如图1.6所示。
(a)试验照片
（b）全封闭声屏障风压测点布置
（c）入口处直立屏障
（d）全封闭入口50m处
（e）全封闭入口1200m
图1.6 列车通过不同声屏障断面时的脉动压力波试验研究[36]
为获得高速条件下声屏障内部的脉动压力波特性，李小珍[37]团队建立列车通过不同声屏障的ICEM几何形状，选取适宜尺寸的计算域，设定边界类型以及生成网格，然后利用Fluent求解器，通过定常分析，考虑空气的压缩性，采用SIMPLE算法及SST k-ω湍流模型，求解压力耦合，动量、连续性、湍流能、能量及耗散率等项均采用二阶迎风进行离散，最后获得400km/h车速下不同声屏障在单车形式和双车交会工况下的脉动压力波分布。主要计算模型与结果见图1.7。
（a）桥上直立式声屏障
（b）顶部不同开口宽度近全封闭声屏障
（c）声屏障表面脉动压力波数值分析模型
（d）400km/h单车通行
（e）400km/h双车交会
图1.7 列车通过不同声屏障断面时的脉动压力波数值分析[37]
02
钢桥减振降噪
2.1 声振预测及噪声特性
宏观上讲，不同桥型的声振特性存在差异性，厘清这些差异性有助于开展纵深研究。为此，李茜、张迅等[39]首次对国内外有关桥梁区段噪声测试的试验进行了梳理，将桥梁区段的噪声测点方案归纳为5类（图2.1）。接着，基于我国4座高速铁路桥梁（2座混凝土简支箱形梁、1座混凝土简支槽形梁和1座钢-混组合连续板梁）的噪声实测数据，对噪声的频谱特性和空间分布规律，以及与梁型、车型和车速的关系进行了分析和讨论。结果表明：高速铁路桥梁区段的路旁噪声呈现宽频特性，4条测试线路、3种桥型的共同显著频段为200~3150 Hz，且钢-混组合梁的噪声显著频段最宽；中高频噪声对桥侧混合噪声（含其它噪声源）起决定作用，故混凝土梁的低频结构噪声可忽略不计；在400 Hz以下频段，钢-混组合梁的结构噪声远大于混凝土箱形梁，差值最大可达15.3 dB(A)。
图2.1 桥梁区段噪声测试方案（单位：m）[39]
对于钢桥结构噪声预测，目前多采用“两步走”思路，即第一步是得到桥梁的车致振动响应，第二步是基于已求得的桥梁振动响应计算声辐射[38]。车致振动响应的频域解法效率较高，且理论上任何复杂桥梁均可通过有限元建模，所以这种方法的实际应用最多。对于钢桥的中高频振动响应，由于在所关注频率范围内的振动模态密集，模型单元数急剧增加，此时有限元法的求解效率降低，则统计能量分析成为不二之选。对于由复杂板子系统所组成的钢结构桥梁（如钢桁梁），可采用统计能量分析得到各子系统的振动速度，再依据矩形面声源传播公式进行噪声分析。典型统计能量分析软件（如VA One）中的半无限流体模型即采用类似的方法。2020年，上述预测思路在一些钢-混组合连续板梁桥、大跨度钢桁梁斜拉桥和钢-混组合箱形梁的声振预测中得到了具体应用。
（1）钢-混组合连续板梁桥
针对钢-混组合连续板梁桥的车致振动噪声，Liu等[40]采用混合有限元-统计能量分析方法（Hybrid FE-SEA）进行了预测，研究对象为一(32 40 32) m钢-混组合连续板梁桥。他们首先在频域内通过列车-轨道解析分析获得传递到桥面板的振动荷载，再分别采用板单元和板子系统对混凝土桥面板和钢板梁进行建模，以达到预测精度和计算效率之间的平衡。仿真结果显示：此类桥梁的结构噪声随车速v的增加近似服从20lg(v)的增长规律；在距轨道中心0.3倍主跨跨径范围内，主跨跨中断面的结构噪声受邻跨的影响极小。此外，Liu等[41]还采用动柔度法计算桥梁的输入功率，再借助功率平衡方程计算桥梁各板件的振动响应，继而将各板件视为面声源进行噪声预测。论文还讨论了粗糙度相位、轮轨交叉柔度、桥梁柔度的影响规律，以简化面向噪声预测的车-轨-桥耦合作用仿真分析。
（2）大跨度钢桁梁斜拉桥
针对大跨度钢桁梁斜拉桥，Liang等[42]首先采用与文献[40]类似的方法计算桥梁的输入功率，再基于统计能量分析软件中的板子系统、半无限流体进行噪声预测。总的来说，统计能量分析存在难以确定控制参数的缺点，而有限元分析相对容易且精度较高。为此，Zhang等[43]推导了具有三层轨道结构的车-轨解析模型，以便对轨道减振性能进行精细分析；同时，采用混合有限元方法对桥面体系的局部振动及分布规律进行了分析（图2.2）。结果表明：桥面板、纵梁和横梁的显著振动频率为31.5–125 Hz，桥梁结构噪声主要分布在40–500 Hz范围；相比弦杆、纵梁和横梁而言，桥面板是主要的噪声来源，故在噪声控制中应予以优先考虑。
(a) 车线桥耦合分析
(b) 有限元模型
(c) 测点布置
图2.2 大跨度钢桁梁斜拉桥的声振分析[43]
（3）钢-混组合箱形梁
近年来，钢-混组合箱形梁以其优良的力学性能和便捷的施工方法在世界范围内得到快速发展，我国高速铁路和城市轨道交通中也开始将其应用于中大跨度桥梁[44-47]。针对此类桥梁的结构噪声问题，由于混凝土桥面板与钢箱的结构尺寸、材料属性和模态特征存在显著差异，阮灵辉[48]基于“分频预测”的思想提出了混合有限元-边界元-统计能量分析方法（Hybrid FE-BE-SEA）。以某40m钢-混组合箱形梁为对象，在400Hz以下采用FE-BE进行声振分析，在更高频段则采用SEA进行分析；然而，这一预测方法的有效性还有待进一步的试验验证。
（4）钢箱梁
本质上讲[38]，钢桥结构噪声来源于幅面尺寸较大的板件的局部弯曲振动。加劲板是钢箱梁的典型板件，因此对加劲板的声振特性进行研究具有重要意义。张迅等[49]率先以U肋加劲板为对象，设计制作一足尺U肋加劲板结构，通过锤击激励获得不同位置的振动和噪声响应，并采用混合有限元-边界元模型预测其声振响应。进一步地，张迅等[50]针对某钢箱梁节段（长×宽×高：10.1m×4.8m×3.1m），从统计能量分析参数和声振响应两方面展开了研究（图2.3）。刘蕊[51]基于能量法和瑞利积分法求解了集中谐荷载作用下加劲板的振动和声辐射，从荷载和结构两个角度探讨了不同荷载作用位置、边界条件的影响规律；分析了不同参数下加劲板的振动和声辐射变化规律。上述研究成果对钢箱结构尺寸和构造的声振优化设计具有积极意义。
(c) 加劲板
(d) 钢箱梁模型
图2.3 U肋加劲板和钢箱梁模型（单位：mm）[49,50]
需要指出的是，钢箱梁本质上为复杂的加劲板耦合系统，工程中常见的加劲肋形式有板肋、倒T肋和U肋等，且多采用周期性布置（包括横隔板或横肋）。在中高频段，加劲板中的弯曲波波长与加劲肋周期间距相当或更小，因此必须充分考虑结构的周期性。然而，现有研究中所采用的经典统计能量分析方法在处理此类结构时，由于其方法本身的局限和周期结构特有的动力学特性，预测结果可能产生显著的误差。为此，张迅、郝晨曦等[52,53]以U肋加劲板为例进行了初步探索（图2.4），对弯曲波带隙特征及其影响参数获得了基本认识。这一视角的进一步研究可以深化对钢箱梁声振行为的认识，并有助于提升传统统计能量分析方法的预测精度。
(a) 分析流程
(b) U肋构造
图2.4 U肋加劲板的弯曲波带隙特性研究[52,53]
2.2 声振控制策略
总体上，声振控制无外乎三条途径：从振源（声源）入手、在传播过程进行控制和对受振体（受声体）进行处理。纵观理论和工程实践，可行的桥梁减振降噪方法大体可按桥面减振轨道、桥面吸（隔）声装置、梁体优化设计和构件附属装置等进行划分。针对列车在钢桥上运行时的噪声特点，张迅等[38]提出降能、抑振、阻噪“三位一体”综合减振降噪策略——“降能”是指降低由轨道结构传递到钢桥的振动能量；“抑振”是指在能量输入既定的情况下，耗散钢桥构件的振动响应；“阻噪”是指在噪声源不变的情况下，阻断噪声在空气中的传播。这一策略是系统解决铁路钢桥噪声的必经途径。
在近年来的减振降噪实践中，往往一旦涉及振动噪声问题，就在“轨道减振”和“声屏障降噪”上做文章，使得减振轨道的铺设比例逐年上升，甚至不惜使用全封闭式声屏障。然而，减振轨道并非万能，有些仅在有限的频段范围内有效，有些反而会引起新的问题（如：钢轨异常波磨、扣件松动、轨道板开裂等）；全封闭式声屏障仅能解决桥面以上的噪声源，但在养护维修及城市景观方面颇受诟病。当前，各种新型减振轨道、声屏障、轨道吸音板等的研发正在如火如荼地进行之中；限于篇幅，此处仅讨论与桥梁结构紧密相关的减振降噪方法。
2020年，Liu等[54,55]对约束阻尼板粘贴于H形钢梁和实际钢-混组合连续板梁桥的减振降噪性能开展了模型试验和数值仿真，取得了较为理想的效果。除约束阻尼板外，颗粒阻尼技术近年来被引入土木工程领域，但当前主要集中在抗风、抗震等应用中[56]。为此，孔德睿、张迅等[57,58]首次提出了一种用于钢箱梁减振降噪的新方法——利用U肋的天然空腔填充颗粒阻尼（图2.5）。初步研究表明：颗粒阻尼对U肋加劲板具有较好的减振降噪效果；在较宽频带下，填充颗粒阻尼后的试件振动衰减显著，各频段阻尼损耗因子平均提高至原结构的2~2.5倍；均匀填充率为10%时，总声功率级降低约3.2 dB(A)。
图2.5 颗粒阻尼试验照片[58]
针对钢–UHPC（超高性能混凝土）这一新型组合桥面体系，Zhang等[59]从声振特性角度开展了足尺模型试验研究，重点关注了六方面问题：①激励特性对结构声振响应的影响；②UHPC层对振动传递的影响；③大U肋的振动特性；④横隔板对结构振动的影响；⑤桥面板不同部件中的振动传播规律；⑥桥面板不同部件的阻尼特性。同时，采用数值方法对比了钢–UHPC桥面、传统正交异性钢桥面和钢–普通混凝土桥面三种体系的动力差异性（图2.6）。
(a) 钢–UHPC桥面
(b) 传统正交异性钢桥面
(c) 钢–普通混凝土桥面
图2.6 3种桥面体系[59]
应该指出：在实际工程中，有关桥梁结构的材料、构造和尺寸等任何变化均可能带来结构承载力、稳定性和抗疲劳性能等的变化，所以在对具体工程进行减振降噪分析时应充分考虑到这一点。
03
展望
通过梳理2020年轨道交通桥梁减振降噪的研究进展，我们总结了当前研究的热点和下一阶段研究的重点：
（1）减载、降噪性能良好的高铁桥上新型声屏障
由于高速列车风致声屏障表面脉动压力冲击作用显著，已有研究表明，通风型声屏障对脉动压力的卸载作用明显，因而兼顾降噪与减载作用的高铁通风型声屏障研究是未来声屏障的发展方向之一。
（2）高铁桥梁-全封闭声屏障结构体系噪声传播的高效预测方法
由于高铁桥上全封闭声屏障的尺寸较大，内部列车声源呈宽频范围分布，且高频噪声成分显著；另外，高铁桥梁声屏障的振动噪声频率成分分布多分布在200Hz以下的中低频，因此，当研究桥梁声屏障的空气传声及结构传声规律时，需考虑分析研究的截止频率。现有边界元算法随着分析频率升高和结构体型增大，分析效率降低且难以达到分析精度，需发展高铁桥梁-全封闭声屏障结构体系噪声传播的高效算法。
（3）高铁桥上声屏障低频噪声控制
传统直立式声屏障、封闭式声屏障在中高频降噪性能良好，但随着列车速度提高，声屏障自身振动与二次噪声问题越来越严重。有必要基于声学超材料、噪声主动控制等技术，来改善声屏障的低频降噪性能，研发新型减载式声屏障，并应用于高速铁路或轨道交通桥梁。
（4）精准的钢桥声振控制措施
当前，在桥梁结构层面施行的声振控制措施主要是结构设计与参数优化、阻尼处理等传统的声振控制手段。各控制手段在应用中仍有一些问题有待于进一步解决，例如：低频声振控制、控制频段的拓宽、控制效果的增强、附加成本的降低以及声振综合控制等方面。针对这些问题，一方面可以通过发展上述技术本身来解决或改善，另一方面就需要探索新的振动与噪声控制方法，开发新型减振降噪材料/结构，实现对钢桥结构噪声的精准控制。
团队成员介绍
李小珍：博士，教授，博士生导师。桥梁工程系副主任、教育部新世纪优秀人才、四川省学术与技术带头人。曾获国家科技进步二等奖、四川省科技进步一等奖。长期从事车桥耦合振动、铁路桥梁减振降噪等研究。主持国家自然基金重点项目1项、面上项目3项。近五年发表SCI论文41篇，获发明专利6项，出版专著三部；兼任《振动与冲击》等期刊编委，中国铁道学会桥隧专委会、中国钢结构协会桥梁钢结构分会、结构稳定与疲劳分会等多个学会理事。先后在美国UIUC, LSU, TTU、澳大利亚科廷大学做高级访问学者。
联系方式： 86-13880808086
邮箱：xzhli@swjtu.edu.cn
个人主页：https://faculty.swjtu.edu.cn/lixiaozhen
张迅，博士，西南交通大学副教授，博士生导师。2012年12月，入职西南交通大学桥梁工程系；2014年10月，赴澳大利亚科廷大学基础设施监测与防护中心公派访学；2016年12月，晋升副教授。主要研究方向为铁路桥梁声振预测与控制、地质灾害作用下桥上高速列车运行安全控制。主持国家自然科学基金3项、省部级课题3项。出版学术专著1部，发表SCI/EI收录论文50余篇。
郑净，博士研究生，讲师。主要研究方向为轨道交通减振降噪——声屏障。作为主研人员参与国家自然科学基金1项及横向科研项目多项；发表及已录用中英文论文9篇，授权发明专利1项。
电子邮箱：zhengjing927@163.com
毕然，男，硕士研究生。主要研究方向为桥梁结构振动与噪声，参与国家自然科学基金一项。
罗浩，男，博士研究生。目前主要从事桥梁结构减振降噪研究，发表EI一篇，CSCD四篇。
曹智扬，男，硕士研究生。目前主要从事桥梁结构振动与噪声研究，发表SCI、EI论文各一篇。
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