高层游泳池 / 开普饭

目录第一节编制依据................................. - 4 -第二节工程概况................................. - 4 -第三节屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架体系方案选型... - 7 -第四节施工准备及施工计划....................... - 8 -一、..................................................................... 施工材料准备以及要求 - 8 -二、..................................................................... 劳动力、机具设备准备 - 9 -三、施工安排及操作要求.................................................................. - 9 -第五节三角支撑钢平台施工工艺................... - 10 -一、三角支撑钢平台施工流程及要求............................................. - 10 -二、建筑物结构加固........................................................................ - 14 -第六节屋顶游泳池悬挑结构模板支撑架.............. - 16 -一、悬挑结构模板支撑架................................................................ - 16 -二、悬挑结构混凝土浇筑注意事项................................................. - 17 -第七节钢平台及脚手架操作平台拆除............... - 19 -一、三角支撑钢平台拆除................................................................ - 19 -二、悬挑脚手架拆除...................................................................... - 20 -第八节施工安全保证措施及应急预案............... - 21 -一、施工安全措施............................................................................ - 21 -二、高大模板施工应急预案............................................................ - 22 -三、悬挑桁架支撑体系变形观测预案............................................. - 26 -第九节模板支撑体系施工方案计算书............... - 28 -一、200×700梁模板（扣件式）计算书............................................ - 28 -二、400×1320梁模板（扣件式）计算书.......................................... - 35 -三、250×2600梁模板（扣件式）计算书.......................................... - 42 -四、板模板（扣件式）计算书........................................................... - 50 -五、2号桁架受力计算书................................................................... - 58 -六、5号桁架受力计算书................................................................... - 68 -七、15号桁架受力计算书................................................................. - 75 -八、18号桁架受力计算书................................................................. - 83 -九、19号桁架受力计算书................................................................. - 89 -十、20号桁架受力计算书................................................................. - 96 -十一、24号桁架受力计算书........................................................... - 107 -十二、26号桁架受力计算书........................................................... - 122 -十三、29号桁架受力计算书........................................................... - 135 -十四、30号桁架受力计算书........................................................... - 145 -十五、31号桁架受力计算书........................................................... - 157 -十六、32号桁架受力计算书........................................................... - 166 -十七、33号桁架受力计算书........................................................... - 176 -十八、37号桁架受力计算书........................................................... - 186 -十九、42号桁架受力计算书........................................................... - 198 -二十、焊缝强度验算计算书............................................................ - 205 -第十节 41层悬挑操作防护脚手架................. - 207 -一、施工材料准备以及要求............................................................ - 207 -二、施工计划................................................................................... - 209 -三、脚手架设计、施工.................................................................... - 209 -四、脚手架维护及管理.................................................................... - 215 -五、悬挑脚手架计算书.................................................................... - 218 -附件：1、支模体系图2、悬挑外防护架施工图3、设计变更通知单第一节编制依据1、 16、17、18#楼屋面改造施工图2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）5、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8、关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（建质[2009]87号）9、关于《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知（建质[2009]254号）10、参照《建筑施工简易计算》江正荣等编著11、参照《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）第二节工程概况XX·XX工程B区16、17、18#楼建筑面积分别为32091.96平方米、31796.96平方米和32565.98平方米，地下两层，地上四十二层，建筑高度16、17#楼为131.30米，18#楼为128.30米；标准层层高3.0m；主体结构形式为框架-剪力墙结构。在16、17、18#楼三个单位工程的屋面改造图中分别增加屋顶游泳池一座，三个单位工程屋顶游泳池除所在标高不一样外（游泳池底板标高16、17#楼为136.850,18#楼为133.850），其它完全一样，游泳池采用钢筋混凝土结构，水池底板和池壁均为200厚，池壁和底板砼强度等级为C30，抗渗等级P6；游泳池净长18.9米，净宽8.7米，净高1.7米，设计蓄水深度1.5米。屋顶游泳池结构三面悬挑，最大悬挑长度5.6米。屋顶游泳池建模-1屋顶游泳池建模-2本方案即为屋顶游泳池高空悬挑部分模板支撑体系专项方案。本方案也同时包含了在41层楼面（标高16、17#楼为124.95米，18#楼为121.95米）布置的悬挑外防护架的施工方案，防护架为41层以上结构施工提供操作平台和安全防护。悬挑结构悬挑部位示意图第三节屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架体系方案选型屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架体系包括模板支撑架和模板支撑架基础两部分，模板支撑架采用满堂扣件式钢管支撑架；模板支撑架基础采用悬挑三角支撑钢结构平台。模板支撑架基础（钢结构平台）方案选型根据A区12#楼的经验，决定在屋顶水池悬挑结构下方布置钢结构平台作为水池悬挑部分模板支撑架的基础。钢结构平台采用多组悬挑三角支撑桁架，多组三角支撑桁架上铺设工字钢次梁形成整体支撑平台（钢结构平台）。模板支撑架基础（钢结构平台）布置在设备夹层楼面（楼面标高16、17#楼为130.950米，18#楼为127.950米），一部分悬挑较长的三角形桁架根据计算结果需要采用两级、三级悬挑方可满足承载力要求，二级悬挑型钢梁布置在42层楼面（楼面标高16、17#楼为127.950米，18#楼为124.950米），三级悬挑型钢梁布置在41层楼面。下图为三角形支撑钢桁架的平面布置图：本方案共布置47组三角支撑钢桁架，47组钢桁架通过水平次梁（12.6工字钢）和联系杆件（12#槽钢）形成整体支撑平台，共同承担水池悬挑结构砼浇筑和模板支撑架体的全部荷载。悬挑三角支撑钢平台布置形式如下图：屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架及其基础具体设计详见施工图。第四节施工准备及施工计划一、施工材料准备以及要求1、材料计划表序号型号牌号数量备注1H150x150x7x10Q235B悬挑主梁2H125x125x6.5x9Q235B三角支撑杆件3I12.6Q235B次梁4[12Q235B联系杆件520厚钢板Q235B预埋件610厚钢板Q235B连接板2、本方案所用型钢均为热轧型钢，焊条采用E43型，所购材料均需提供产品合格证、质量证明书及有关检测报告，加强材料进场验收工作。二、劳动力、机具设备准备1、为确保工程进度的需要，按18、17#楼同时施工考虑，确定本工程外脚手架搭设需要架工20人，焊工操作人员16人，均有上岗作业证书，并在有效期内。2、主要施工机械设备投入计划：电焊机10台、砂轮切割机4台等。3、建立由项目经理、栋号长、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。4、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。5、根据施工方案实施要求及施工进度和劳动力安排及时组织相关材料进场，保证施工方案按计划实施。三、施工安排及操作要求1、在16、17、18#楼结构施工至第40层楼面时，开始施工本方案支撑体系预埋铁件。2、 16、17、18#楼栋号长必须严格按照本方案节点设计详图，跟踪做好预留、预埋工作，预留预埋工作还需经方案设计人员、专职质量检查员检查确认合格后方可转入下道工序，有关人员履行签字手续。3、应先搭设悬挑脚手架，提供安全可靠的操作平台后搭设悬挑支模架。4、架子工、焊工等特殊工种必须持证上岗，焊工焊接技术达到相应技术要求，悬挑构架上作业，必须配带好安全带等安全防护设施，保证施工作业安全；5、本悬挑结构支模体系桁架为钢结构桁架，大部分连接采用角焊缝现场焊接连接，桁架结构的承载力及安全性与焊接质量直接关联，焊接质量必须达到设计及规范要求。6、本桁架结构选用的主要构件为Q235热轧H型钢和工字钢，其连接焊条须配套选用E43型焊条。7、焊接完成后，主要受力桁架焊缝须经过探伤检测合格后，方可投入上部结构施工使用；第五节三角支撑钢平台施工工艺一、三角支撑钢平台施工流程及要求（一）三角支撑钢桁架体系：本方案在设备夹层楼面梁板上共布置47组三角支撑桁架，其中4组分三级悬挑，20组分两级悬挑，其它23组悬挑尺寸较小采用一次三角支撑结构形式；47组三角支撑钢架通过12#槽钢拉杆和12.6#工字钢次梁的连接，形成空中整体稳定钢结构平台，以作为屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架的支撑基础，该钢结构平台必须具备足够的承载能力和稳定性。悬挑型钢梁在楼面设置2Φ20锚环（锚环采用HPB235级钢筋制作）和预埋20*250*200钢板，型钢与预埋钢板焊接、锚环固定；斜撑型钢下端在41层楼面上预埋20*350*200钢板，作为斜撑型钢焊接支撑点；斜撑上设置［12号槽钢水平拉杆，以增强桁架结构整体稳定性，悬挑桁架间距详见设备夹层型钢梁平面布置图。在41、42层及设备夹层楼面混凝土强度达到50%以上，以砼同条件养护试块强度报告为准或现场回弹确定）安装悬挑脚手架和三角支撑型钢平台。（二）三角支撑钢架施工工艺流程：施工准备→技术交底和安全交底→根据设计支撑位置及间距定位→预埋钢板、压环→安装工字钢悬挑梁、斜撑、槽钢拉杆→检查验收1、施工准备按方案图准备所需的材料及Ｈ型钢、工字钢、槽钢、预埋件、圆钢等材料准备完成并到场。2、安全、技术交底针对本方案特点对管理人员和操作人员进行安全、技术交底，让每位参与本方案施工和管理人员了解技术要点、操作规范以及流程。3、施工工艺（1）按设计图在40、41、42及设备夹层梁侧预埋斜撑及斜拉的20*350*200钢板，41、42及设备夹层楼面上设置预埋压环（压环为2A20的光园钢筋）和20*250*200钢板，作为悬挑梁的铰接接点和钢梁固定作用。（在预埋压环时必须压在板底筋下面，并在该位置锚脚一边附加4C20钢筋进行加固，钢筋长度为从边梁到相邻楼面梁的距离）以第26组为例说明每组三角支撑钢桁架安装工艺，分级三角支撑钢架安装由下往上进行（2）悬挑H150*150*7*10热轧H型钢l的安装：41层砼浇筑后开始安装悬挑H150*150*7*10热轧H型钢梁，采用塔吊吊至41层，按平面布置图就位，伸入41层楼面的预埋锚环内，同时将钢梁与预埋件焊接，焊缝为10mm，每侧Lf=200。（3）斜撑 H125*125*6.5*9热轧H型钢F安装：悬挑热轧H型钢梁l与斜撑F通过连接钢板焊接连接，钢板与斜撑F先行在地面焊接完成，然后采用塔吊和葫芦吊装斜撑型钢位置焊接（悬挑型钢l放在斜撑型钢F焊接钢板上进行焊接连接）。悬挑型钢焊缝为10mm，Lf=250；斜撑H型钢焊缝为9mm，每侧翼缘Lf=120，要保证拼装的精度要求。（4）斜拉H125*125*6.5*9H型钢G安装：斜拉H型钢G待斜撑杆F安装完成后，利用塔吊吊至F杆上方焊接安装,其中焊缝长度及连接形式详见附图：（5）拉杆H125*125*6.5*9H型钢H安装:待42层混凝土浇捣完成后安装斜拉H杆，连接方式及焊缝长度详节点大样施工图。（6）悬挑H150*150*7*10热轧H型钢K的安装：待42层混凝土浇筑完毕达到一定强度后，同（2）l型钢安装。（7）斜撑 H125*125*6.5*9热轧H型钢ED安装:同（3）F型钢安装，连接焊缝形式及焊缝长度等详节点大样图。（8）拉杆H125*125*6.5*9H型钢I安装:待设备夹层混凝土浇捣完成后安装斜拉I杆，连接方式及焊缝长度祥节点大样施工图。（9）悬挑H150*150*7*10热轧H型钢J的安装：待设备夹层混凝土浇筑完毕达到一定强度后，同（2）l型钢安装。（10）竖撑、斜撑CBA安装：同（3）F型钢安装，连接焊缝形式及焊缝长度等详节点大样图。（11）拉杆12#槽钢安装：拉杆12#槽钢是要将47组三角支撑钢架连接成整体，应分段安装，即：当安装完成几组（比如8组）三角支撑钢架后，就将该8组三角支撑钢架用拉杆12#槽钢连接起来，以形成空间相对稳定单元。直到47组三角钢架全部安装完成。（12）悬挑次梁12.6#工字钢安装：待47组三角支撑钢架全部安装完成后，按平面图纸定位尺寸要求将次梁焊接安装完成，次梁与悬挑H型钢主梁的连接节点详见大样图。至此，47组三角支撑钢架通过12#槽钢拉杆和12.6#工字钢次梁的连接就形成了一个整体稳定的钢结构平台，该平台作为屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架的基础承受架体传递下来的全部荷载。（13）为满足模板支撑架立杆布设间距要求在悬挑次梁（12.6#工字钢）上凡有钢管立杆处，均焊上C25的短钢筋头，长度100mm，焊接位置根据立杆间距焊接在钢梁上，用于固定立杆就位。（三）三角支撑桁架安装质量控制、检查与验收1、安装要点1）吊装型钢构件时，应把构件吊至设计图纸规定的位置上，经校正固定后方可松开吊绳。2）为了避免钢梁损坏，钢梁侧向和底部要绑扎垫木或枕木进行临时加固，以避免吊装时因钢梁损伤。3）构件安装采用焊接的接头处，必须经检查合格后，方可进行焊接。焊接部位焊缝不得有焊接缺陷。4）安装焊缝的质量标准应符合《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)。2、钢材原材料：本方案所用型钢均为热轧型钢，钢材等级为Q235B,所购材料均需提供产品合格证、质量证明书及有关检测报告，加强材料进场验收工作。3、钢结构专业分包队伍钢结构专业分包单位应具备相应的钢结构施工资质、安全资质，作业人员应取得焊工操作证并持证上岗。4、型钢构件加工尺寸偏差及焊缝质量应符合《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)的要求，型钢节点均应焊接牢固。型钢构架的水平梁应与建筑物连接牢固。5、三角支撑钢架验收：搭设完毕后，由监理、业主、总包方三方联合验收，验收包括安装是否满足要求，材料是否合格，操作人员上岗证是否齐全。（四）钢构件成品保护1、钢梁在运输和安装过程中，严格按照相关规程操作，避免碰撞损坏构件。2、钢梁装卸时应合理布置吊点，防止发生变形或损坏，必要时应采用临时加固措施。构件存放场地应平整坚实、干燥。3、三角支撑钢平台施工过程中和施工完成后，不得在上面集中堆放钢管、钢筋等材料，不得堆放其它杂物。（五）焊接防火1、焊接作业，在施工前必须履行动火审批手续。动火证由项目部安全员统一管理，动火作业前施工班组管理人员到项目部安全员处申领动火证。动火证必须注明施工日期、施工部位、施工人、监护人。2、在焊接时必须有专人监护。监护人在上岗前必须和焊接作业操作工人一起接受专门的焊接防火安全教育，佩戴动火监护人或看火人袖标，动火监护人不得擅离职守，要全神贯注监守动火位置及其附近区域有无火灾隐患，监护人不得兼职其他工作。3、在焊接时，必须清理或覆盖、转移焊接区域的易燃杂物和材料设备，转移不了的在焊接部位下方有效挂设接火盆，接火盆不应太小，防止火花四溅。4、在焊接前必须配置必须的消防器材：CO2干粉灭火器2到4只（容重3kg以上；装满水的水桶（15升以上）；斧头2把。5、施焊完毕或下班前，必须确认施焊部位已完全冷却，周围有无火灾隐患残留并清理，然后焊接电源断电，电源开关拉闸。二、建筑物结构加固本方案游泳池悬挑结构自重、支撑架体自重、钢平台自重和施工荷载最终都落在40层楼面到设备夹层楼面之间的主体结构上，为了确保建筑物结构安全，拟采取以下措施对结构本身进行加固：1、将本方案传至广州宝贤华瀚建筑工程设计有限公司，由设计院根据本方案对有关部位结构设计进行修改加强，详见设计变更通知单；2、为了保证砼能够提前达到承受相关荷载的能力，从40层楼面开始一直到屋顶游泳池大悬挑结构的墙柱、梁板砼均添加早强剂（确保混凝土7天强度达到80%以上，以砼同条件养护试块强度报告为准辅并以现场回弹值确定），掺量详见商砼公司配合比，添加早强剂浇筑区域为L-1轴～L-12轴交L-M轴～L-E轴的范围。3、为保证设备夹层悬挑钢梁传下来的荷载能及时传递分配到42、41、40层，在结构梁边采用型钢及钢管架相结合的方式进行加固，型钢架固部位详附图，未采用型钢加固的部位，沿梁边搭设双排脚手架，搭设方式如下图所示。第六节屋顶游泳池悬挑结构模板支撑架一、悬挑结构模板支撑架屋顶游泳池悬挑部分模板支撑架采用扣件式钢管满堂支撑架，支撑架立杆支撑在三角支撑钢平台上，为保证支模架体的整体稳定性，悬挑部位满堂支模架体必须通过扫地杆、横杆等与室内满堂架体做有效连接，以确保内外架体形成整体，连接钢管接头错开搭接，同一截面内搭接面积不能大于50%；1、支撑架搭设参数1）立杆间距：立杆横向间距800，梁底增加一根立杆，悬挑最外端增加一根立杆；立杆纵向间距600~1024不等，深梁底增加一根立杆。2）立杆步距：纵横向立杆步距1.5米，最下面一步距钢平台底200。3）模板采用18厚九夹板，次楞采用50mm×100mm木方（计算按45×90），次楞间距250，主楞、立杆、横杆均采用A48×3.5mm钢管（计算按A48×3.0）。4）剪刀撑：悬挑部分支撑架的剪刀撑同内部满堂架剪刀撑连续设置，在悬挑架体外侧周边设置一道竖向剪刀撑，内部纵横向每隔8米设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑由底到顶连续设置。2、模板支撑架施工1）施工工序弹梁位置线→脚手架搭设 →调整标高→梁底模、侧模安装→校正标高→检查验收2）将主龙骨安放在顶管上面的支架上。然后根据现浇板的标高控制线，拉线调整主龙骨的高度。3）次楞按250间距布置在主楞上，铺设胶合板面板先从梁边开始铺钉面板，面板边与梁接头处必须平直，不得有凹凸现象，用长度为40—50mm的铁钉与次龙骨钉牢。二、悬挑结构混凝土浇筑注意事项在进行屋顶游泳池悬挑部位砼浇筑时必须做到：在水平向混凝土浇筑由非悬挑结构部分向悬挑部分浇筑（见下图所示），在竖向砼应分层浇筑，分层厚度为700、800、1020（见附图），分层浇筑间隔时间不少于一天（砼强度不小于1.2mpa）。砼浇筑速度不得超过40m3/h，并且减少集中荷载，并作好邻边防护，悬挑部位严禁堆载其他施工周转材料，浇筑混凝土及时摊铺，严禁混凝土浇筑过程中集中堆放混凝土，浇筑混凝土过程中，管理人员专人值班，并派专人每天巡查，发现问题及时处理。砼浇筑注意事项：（1）在浇筑梁板混凝土时，按照先里后外（先非悬挑部位后悬挑部位浇筑）的顺序进行，确保满堂内脚手架比悬挑架先受荷，以防倾覆。（2）采用泵送混凝土时，混凝土不得直接倾倒在悬挑部位边梁内，而应倒在框架边梁的内侧，由人工铲运至悬挑部位以减小泵送混凝土对悬挑部位的冲击。（3）混凝土严禁在悬挑部位集中堆放，其他多余材料、周转材料等严禁堆放在大悬挑架部位，尽量减少施工荷载。（4）操作人员不得在悬挑部位集中，要分散开来，由尽量少的人员在悬挑部位进行操作。（5）在凝土浇筑过程中，派专人看护支撑系统，不少于2人，密切注意支撑系统的变化，观察支撑有无异常响声、变形，发现异常情况立即通知停止浇筑混凝土，并通知现场施工人员撤离。（6）大悬挑钢桁架施工期间，大悬挑架所覆盖的下部空间设置警戒线，派专人看护，以防安装桁架及搭设平台期间高空坠物伤人；在大悬挑结构混凝土浇筑期间，下部空间禁止其他工序施工作业，设置警戒线禁止同行，并派专人看守。（7）钢筋工吊运材料，严禁把成困钢筋集中堆放于悬挑结构部位；（8）混凝土浇筑，严禁施工布料机搁置在结构悬挑部位（9）为了保证悬挑结构支模体系的安全、可靠，悬挑构件部分混凝土浇筑采取分层浇筑的办法进行施工，分层厚度及浇筑顺序如下图所示1-2-3：悬挑结构部位混凝土浇筑立面图第七节钢平台及脚手架操作平台拆除一、三角支撑钢平台拆除a) 游泳池砼强度达到100%后，拆除悬挑部分模板支撑架，然后拆除三角支撑钢平台；装饰工程完工后拆除悬挑外脚手架。当不能利用塔吊拆卸构件时，可将较大构件用气割，割成小块，每块重量在50kg之内，便于人工运送。b) 按照先拆除后安装构件，后拆除先安装的构件，如下图所示钢架的拆除顺序为：A→B→C→J→I→槽钢拉杆→D→E→K→H→L→F→G。c) 在拆除支撑构件时，为保证安全，避免构件在解除约束后突然坠落，拆除前，先采用葫芦等措施把构件栓好，把葫芦挂在主体结构上再进行切割。利用相同方法拆除其余悬挑钢梁。26#支撑桁架结构图d) 拆除三角支撑钢平台与悬挑外脚手架之间的关系：钢平台拆除完毕后，再拆除悬挑操作平台。e) 在采用气割是要注意防火，坚决杜绝能引起火灾的隐患，即（1）在气割时必须有专人监护。监护人在上岗前必须和气割作业操作工人一起接受专门的气割防火安全教育，佩戴动火监护人或看火人袖标，动火监护人不得擅离职守，要全神贯注监守动火位置及其附近区域有无火灾隐患，监护人不得兼职其他工作。（2）在气割前必须配置必须的消防器材：CO2干粉灭火器2到4只（容重3kg以上；装满水的水桶（15升以上）；斧头2把。二、悬挑脚手架拆除1、悬挑三角支撑钢平台拆除完后，再拆除悬挑脚手架，必须由专业技术人员拆除，并持证上岗。《详见附图》2、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆，脚手片，剪力撑，斜撑，而后拆小横杆，大横杆，立杆等。3、拆除悬挑长度较大的工字钢梁时，先把工字钢沿楼面向建筑物内移动，当受房间限制无法再移动时，可将后端切割掉一定长度后，再向房间内移动，直到钢梁外端移动到到爬升架体后拆除钢丝绳。4、拆除后的构件通过施工电梯运送到地面指定位置。第八节施工安全保证措施及应急预案一、施工安全措施安全领导小组组长：副组长：组员1、工人操作时，必须按要求佩戴安全帽、安全带，等安全防护用品，并严格按技术交底要求进行施工（本方案应由项目工程师对所有管理人员进行方案交底）。2、工人安全帽、安全带在使用前应由专职安全人员进行检查验收。3、所有操作必须在白天且天气状况良好时进行；4、成立以项目经理为组长、项目工程师为总指挥的特别指挥小组，安全员全权负责本工程的安全施工。进行所有工序时，专职安全员、工长必须旁站。5、桁架及挑平台施工期间，下部应禁止行人、车辆通过，并在结构外侧10m范围内设置警戒线。6、在进行焊接操作时，要注意防火，坚决杜绝能引起火灾的隐患。7、高空作业安全防护：在底部楼层设置安全挑网，除兜设大眼网外另加设密目网一层。在斜撑体系操作层外墙窗口处设钢管防护，操作人安全带系在钢管上。8、拆除支撑体系及外脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁其他施工人员入内。9、所有操作工人应在施工前进行专项安全交底，安装时安全管理人员旁站监督。10、架子搭设到顶高度时由架子搭设班组进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同专职安全员对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。11、三角桁架支模架、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。12、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。13、该脚手架作为悬挑结构支撑体系以及外墙作业时安全防护屏障以及装修时作业平台，严禁将其它构建模板支架、泵送混凝土输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。14、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。二、高大模板施工应急预案1、危险、危害因素的预测、辨识和评估根据国务院《建设工程安全生产管理条例》、建设部《危险性较大工程安全专项施工方案》和《建筑工程预防坍塌事故若干规定》等高大模板施工相关法规及文件要求，根据本工程的实际特点，本工程高大模板施工危险、危害因素主要有：（1）高处坠落和物体打击；（2）模板、脚手架坍塌。2、应急救援的组织机构和职责根据本工程超高层建筑施工的特点，我项目部特成立了应急救援领导小组，项目经理任组长，项目副经理、项目生产经理、项目技术负责人任副组长，成员由项目技术部门技术员、各专业施工工长组成。项目经理担任应急救援工作总协调、指挥，项目副经理担任救援应急工作的现场协调、指挥，项目生产经理负责人员调配、组织救援，项目技术负责人负责应急预案措施的编制及组织实施。3、应急预案主要技术措施针对本工程高大模板施工过程中将会出现的几种危险因素，特制定以下技术措施：（1）高处坠落和物体打击F 严防高处坠落和物体打击在脚手架底部采用竹跳板封严密和铺设密目网一层，并在型钢底部设一道兜网；F 脚手架内面采用钢板网满铺一层，在脚手架外面满铺密目网；F 在操作平台上满铺竹笆并设置栏杆，在平台底部铺设兜网；F 44层、屋面层悬挑钢梁安装就位采用塔吊配合施工，并操作人员必须拴好安全带(安全带必须挂设在楼面内有固定的地方)和安全帽，禁止无保护措施作业；F 施工悬挑脚手架时作业周边禁止人员进入，并设置警示标志和值班人员；F 支设模板和搭设脚手架时严禁钢管、扣件、木方、九夹板不得堆放在脚手架上，浇筑砼时严禁砼洒落；F 住宅楼工程四周从10层开始每隔10层设置悬挑水平防护，在从15层开始每隔10层设置水平兜网防护，防止高处物体坠落；F 六级及六级以上大风和雾、雨天要停止作业，雨季施工时要有防滑措施，并对脚手架和模板脚进行检查。（2）模板、脚手架坍塌F 模板、脚手架搭设严格按照施工方案和施工规范进行施工，材料要符合规范规定，所有进场的材料要有出场合格证以及材质报告；F 搭设完后经验收合格后方可进入下到工序；F 脚手架的拉结点以及锚环要每天进行检查，发现问题立即解决；F 在浇筑砼时必须按顺序浇筑，先浇墙柱，后浇筑梁板，并严格按照浇筑顺序施工。对模板支撑系统进行全方位的检查，派项目负责人和专职安全员对浇筑过程进行监督；F 拆除脚手架的连墙件要随拆除进度逐层拆除，不得随意拆连墙杆件；F 在脚手架搭设至顶后在脚手架四周立杆上1m高采用￠32×3镀锌钢管作避雷针，并将上层樘杆全部拉通与建筑物避雷网连通。4、事故应急救援12#楼高空悬挑支撑架体系一旦发生坍塌事故时，应迅速启动事故应急救援预案。（1）职责F 支撑架坍塌事故发生时，由项目部经理负责指挥处理事故。F 项目应急救援队、施工员、安全员等相关人员应在发生坍塌事故发生地，协同处理事故。（2）应急预案内容F 事故发生时的处置措施² 事故发生后应立即报告项目部应急救援领导小组。应急救援领导小组在第一时间到达后立即组织应急救援队抢救现场伤员，清理坍塌现场，并做好警戒，禁止无关人员进入事故现场，以免造成二次伤害。² 及时抢救伤员脱离危险区。² 对伤员进行简易包扎、止血或简易骨折固定。² 对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。² 应急救援队负责消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。² 组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。² 尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，同时准备好车辆随时准备运送伤员到附近的华阳彤济医院救治。² 在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。² 技术负责人、现场安全员应对模板坍塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司和上级相关部门。F 注意事项：² 事故发生后应立即停止施工，（在确保安全的前提下，因抢救伤员和运送抢险物资可使用施工电梯）封闭事故现场严禁无关人员进入，以免二次伤害。² 人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。F 救援器材：急领导小组应配备下列救援器材；² 医疗器材：担架、．氧气袋、塑料袋、小药箱；² 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；² 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；² 通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；² 交通工具：工地常备一辆值班面包车。F 应急救援机构电话号码及行车路线图² 应急电话：社会紧急救援电话急救中心电话120消防报警电话119² 行车路线由会龙大道→天府大道→正北下街→华阳彤济医院F 事故后处理工作² 查明事故原因及责任人。² 以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。² 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。² 组织所有人员进行事故教育。² 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。三、悬挑桁架支撑体系变形观测预案安全施工、预防为主，在浇筑悬挑结构混凝土过程中是本悬挑结构支模体系结构是否安全有效的关键环节，为了有效控制安全事故的发生，在混凝土浇筑过程中，要派专人随混凝土浇筑进度对悬挑结构支模体系进行时时变形观测，发现变形，及时停止浇筑混凝土，报项目部会同监理单位共同协商解决办法及是否继续施工或采取其他加固措施。（一）变形观测方法：1、布置观测点：待悬挑结构模板支架搭设完成后，每隔三组桁架布置一个变形观测点，观测点布置在外端模板支架立杆上，观测点用红油漆做楼层1000线标记，同时在楼层内非悬挑结构模板满堂架立杆上也做好楼层1000线标记（楼层内标识不少于5个，布置位置须便于水准仪观测内立杆及悬挑立杆），并分别做好编号。2、初始观测：各观测点布置完成后，会同监理单位，做好各观测点标高初始记录。3、变形观测：楼层非悬挑部位混凝土浇筑完毕，开始浇筑悬挑部位混凝土时，根据上部混凝土浇筑进度，派专人利用水准仪对支模体系进行实时监测，为了便于变形观测，悬挑部位混凝土安排在白天浇筑，每观测点在混凝土浇筑过程中每15分钟观测一次，出现较大变形部位视实际情况增加观测频率，此频率观测一直持续到悬挑部位混凝土浇筑完毕；悬挑部位混凝土浇筑完毕后，未发现较大变形，则继续每半小时对各观测点观测一次，直至混凝土达到终凝，未发现异常情况方能停止观测。观测过程中，每次观测均做好观测记录。4、变形观测预警值：根据架体挠度计算，综合现场实际情况，如发现观测点变形达到5mm，观测员应立即电话报项目部，观测点变形达到8mm，应立即停止浇筑混凝土，检查架体总体情况和桁架各受力点情况（焊缝、锚环等关键受力点）根据实际情况由项目总工程师会同监理工程师，建设单位以及项目负责人共同决定下一步具体施工措施。（二）安全保证措施:本悬挑模板支模体系除按上述观测进行变形观测外，另安排有现场丰富经验的木工师傅在混凝土浇筑过程中，全程跟踪检查模板支模体系，发现异常情况立即汇报，并通知停止浇筑混凝土，待项目技术负责人会同监理工程师视现场实际情况协商下一步施工措施。如出现险情，则立即启动应急预案，紧急撤离作业人员到安全地带，保证施工作业人员生命财产安全。第九节模板支撑体系施工方案计算书根据16#、17#、18#楼结构施工图，游泳池结构梁截面尺寸较大的梁有：250*2600/1320；200*2600/1320；400*1320、200*1320、200*700；游泳池结构板厚150；外悬挑结构梁截面尺寸最大为：250*2600/1320；由于16#、17#、18#楼游泳池结构形式完全相同，以18#楼为例计算梁支模体系：一、200×700梁模板（扣件式）计算书（一）工程属性新浇混凝土梁名称KL-E-11（8）新浇混凝土梁计算跨度(m)4.85混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×700新浇混凝土结构层高(m)3.3梁侧楼板厚度(mm)150（二）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2自定义:0.38风压高度变化系数μz2.38风荷载体型系数μs0.8（三）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)25设计简图如下：平面图立面图（四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/mF 强度验算Mmax＝q1l2/8＝23.57×0.22/8＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.14N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！F 挠度验算νmax＝5qL4/(384EI)=5×17.95×2004/(384×10000×281250)＝0.133mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！F 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×23.57×0.2＝2.36kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.2＝1.8kN（五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.36+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.93kN/mq2＝max[1.8+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，1.8+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.94kN/mF 抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.93×0.82，0.5×3.93×0.022]＝0.27kN·mσ＝Mmax/W＝0.27×106/83330＝3.23N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！F 抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.93×0.8，3.93×0.02]＝1.908kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.908×1000/(2×50×100)＝0.57N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！F 挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.94×8004/(100×9350×4166700)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.94×254/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝25/400＝0.06mm满足要求！F 支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.93×0.8，0.393×3.93×0.8+3.93×0.02]＝3.59kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝3.59kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.94×0.8，0.393×2.94×0.8+2.94×0.02]＝2.69kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝2.69kN（六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：F 抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.258×106/5080＝50.88N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！F 抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.389kNτmax＝2Vmax/A=2×3.389×1000/489＝13.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！F 挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！F 支座反力验算R1＝0.2kN，R2＝6.78kN，R3＝0.2kN（七）立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.67F 风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.38×0.8×1.52/10＝0.08kN·mF 稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m2)小梁验算q1＝max{2.17+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，2.17+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.33kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝3.05kN，R2＝3.05kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[3.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.2/2)/2×0.8，3.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×0.8]+0.08/1＝6.57kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6568.94/(0.67×489)+0.08×106/5080＝35.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×1＝6.78kN≤[N]＝30kN满足要求！二、400×1320梁模板（扣件式）计算书（一）工程属性新浇混凝土梁名称KL-M-2c（15）环梁新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1320新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)150（二）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2自定义:0.38风压高度变化系数μz2.38风荷载体型系数μs0.8（三）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100设计简图如下：平面图立面图（四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.32)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.32)+1.4×0.7×2]×1＝42.78kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.32]×1＝41.02kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.32]×1＝33.76kN/mF 强度验算Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×41.02×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.85N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！F 挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×33.76×133.334/(100×10000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！F 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×41.02×0.13+0.45×1.76×0.13＝2.29kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×41.02×0.13+1.2×1.76×0.13＝6.3kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×33.76×0.13＝1.8kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×33.76×0.13＝4.95kN（五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.29+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×1.32]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1-0.5-0.4/2)/2×1，6.3+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.33kN/mq2＝max[1.8+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×1.32+(0.5+(24+1.1)×0.15)×(1-0.5-0.4/2)/2×1，4.95+(0.3-0.1)×0.4/3]＝4.98kN/mF 抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.33×0.82，0.5×6.33×0.12]＝0.43kN·mσ＝Mmax/W＝0.43×106/83330＝5.2N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！F 抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.33×0.8，6.33×0.1]＝3.074kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.074×1000/(2×50×100)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！F 挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.98×8004/(100×9350×4166700)＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.98×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！F 支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.33×0.8，0.393×6.33×0.8+6.33×0.1]＝5.79kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.86kN，R4＝3.61kN，R2＝R3＝5.79kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.98×0.8，0.393×4.98×0.8+4.98×0.1]＝4.55kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.41kN，R'4＝3.16kN，R'2＝R'3＝4.55kN（六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：F 抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.617×106/5080＝121.4N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！F 抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.437kNτmax＝2Vmax/A=2×8.437×1000/489＝34.51N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！F 挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！F 扣件抗滑计算R＝R3＝0.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.67F 风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.38×0.8×1.52/10＝0.08kN·mF 稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.32)+0.9×1.4×2]×1＝38.73kN/m2)小梁验算q1＝max{2.08+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.4/2)/2×1，5.71+(0.3-0.1)×0.4/3}=5.74kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.61kN，R2＝15.06kN，R3＝0.91kN立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+Mw/lb＝max[0.61，15.06，0.91+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×0.8]+0.08/1＝15.14kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15138.28/(0.67×489)+0.08×106/5080＝61.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝16.42kN≤[N]＝30kN满足要求！三、250×2600梁模板（扣件式）计算书（一）工程属性新浇混凝土梁名称XL-3c（1）新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×2600新浇混凝土结构层高(m)3.3梁侧楼板厚度(mm)150（二）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2自定义:0.38风压高度变化系数μz2.38风荷载体型系数μs0.8（三）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100设计简图如下：平面图立面图（四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×0.7×2]×1＝82.44kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝80.68kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝66.4kN/mF 强度验算Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×80.68×0.082+0.117×1.76×0.082＝0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.46N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！F 挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×66.4×83.334/(100×10000×281250)＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝83.33/400＝0.21mm满足要求！F 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×80.68×0.08+0.45×1.76×0.08＝2.76kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×80.68×0.08+1.2×1.76×0.08＝7.57kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×66.4×0.08＝2.21kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×66.4×0.08＝6.09kN（五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝ax{2.76+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/3+0.5×(2.6-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，7.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/3}=7.59kN/mq2＝max[2.21+(0.3-0.1)×0.25/3+0.5×(2.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，6.09+(0.3-0.1)×0.25/3]＝6.1kN/mF 抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.59×0.82，0.5×7.59×0.12]＝0.52kN·mσ＝Mmax/W＝0.52×106/83330＝6.24N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！F 抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.59×0.8，7.59×0.1]＝3.687kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.687×1000/(2×50×100)＝1.11N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！F 挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.1×8004/(100×9350×4166700)＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.1×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！F 支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.59×0.8，0.393×7.59×0.8+7.59×0.1]＝6.94kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.94kN，R2＝R3＝6.94kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.1×0.8，0.393×6.1×0.8+6.1×0.1]＝5.58kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.44kN，R'2＝R'3＝5.58kN（六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：F 抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.65×106/5080＝128.03N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！F 抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝11.391kNτmax＝2Vmax/A=2×11.391×1000/489＝46.59N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！F 挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！F 扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.49kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.49kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.67F 风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.38×0.8×1.52/10＝0.08kN·mF 稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+0.9×1.4×2]×1＝73.98kN/m2)小梁验算q1＝max{2.48+(0.3-0.1)×0.25/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，6.8+(0.3-0.1)×0.25/3}=6.82kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.46kN，R2＝20.9kN，R3＝0.46kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.46+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.25/2)/2×0.8，20.9，0.46+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.25/2)/2×0.8]+0.08/1＝21.05kNf＝N/(φA)+Mw/W＝21054.33/(0.67×489)+0.08×106/5080＝79.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝22.78kN≤[N]＝30kN满足要求！四、板模板（扣件式）计算书（一）工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高131.250m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)6.7新浇混凝土楼板边宽B(m)2.7（二）荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.20.38风压高度变化系数μz2.38风荷载体型系数μs0.8（三）模板体系设计模板支架高度(m)3.3立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)（四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4F 强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.32kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！F 挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！（五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[2700/800]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：F 强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.32×0.82+0.101×0.94×0.82＝0.13kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.1×0.82+0.213×3.15×0.8＝0.54kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.54，0.47]＝0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/83330＝6.5N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！F 抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.32×0.8+0.617×0.94×0.8＝1.1kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.8+0.675×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.15，0.1×0.15+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.1，2.17，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！F 挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×8004/(100×9350×4166700)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08F 小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.55×0.8+1.2×0.57×0.8＝1.91kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.15＝0.29kNR＝max[Rmax，R1]＝1.91kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.28×0.8＝1.13kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.13×0.15＝0.17kNR＝max[Rmax，R1]＝1.13kN;同理，R'＝0.66kN，R''＝0.66kNF 抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.59kN·mσ＝Mmax/W＝0.59×106/5080＝115.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！F 抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.69kNτmax＝2Vmax/A=2×3.69×1000/489＝15.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！F 挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.55mm跨中νmax=0.55mm≤[ν]=1000/400=2.5mm悬挑段νmax＝0.08mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求！（七）立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1500/15.8＝95≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.63Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.38×1×1.52/10＝0.1kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×1×0.8+0.92×1.4×0.1/0.8＝4.95kNf＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4945.89/(0.63×489)+0.1×106/5080＝35.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.95kN≤[N]＝30kN满足要求五、2号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢1~5桁架四跨受力分析及力学模型：2、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 43.5479565 0.00000000 0.00000000 -25.6574234 -8.784793932 0.00000000 34.6237830 -8.78479393 0.00000000 -11.6002169 -4.349941093 0.00000000 32.9952914 -4.34994109 0.00000000 -36.2287085 -7.327674784 0.00000000 19.2824217 -7.32767478 0.00000000 -26.9415782 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 43.5479565 -0.00000000 43.5479565 90.0000000 -0.000000002 0.00000000 60.2812064 0.00000000 60.2812064 90.0000000 0.000000003 0.00000000 44.5955084 0.00000000 44.5955084 90.0000000 0.000000004 0.00000000 55.5111302 0.00000000 55.5111302 90.0000000 0.000000005 0.00000000 26.9415782 0.00000000 26.9415782 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：8.78KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：1支座43.55KN、2支座60.28KN、3支座44.6KN、4支座55.51KN、5支座26.94KN、；杆件最大剪力为：36.23KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：8.78KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝36.23KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩8.78KN·M，则有：满足要求；（三）2号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取60.28KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.06400000 -0.006400002 0.00000000 -18.0859828 -0.00640000 0.00000000 -18.3739828 -16.41338453 75.9922272 79.0476217 -16.4133845 75.9922272 -102.432378 -30.21362104 75.9922272 71.0466631 -30.2136210 75.9922272 -110.305336 -15.86804005 -0.00000000 60.3760000 -15.8680400 -0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -18.0219828 0.00000000 18.0219828 -90.0000000 0.000000003 -75.9922272 97.4216045 0.00000000 123.554796 127.955465 0.000000004 -0.00000000 173.479041 0.00000000 173.479041 90.0000000 0.000000005 75.9922272 170.681336 0.00000000 186.833983 66.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：30.21KN·M；杆件最大剪力为：110.31KN；受拉内力：75.99KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝30.21KN·M，拉力N＝75.99KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝110.31KN，则有：F 挠度验算：νmax=1.33mm≤[ν]=2×lx/400=2×3900/400=19.5mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=30.21×106/(0.97×213.42×103)=146N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝186.83KN，B＝173.48，取大值A杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝186.83KN；满足要求；3、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）1. 内几分析及建立力学模型2. 内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.06400000 -0.006400002 0.00000000 1.93081135 -0.00640000 0.00000000 1.67481135 1.435849083 2.62035433 -3.11344207 1.43584908 2.62035433 -3.68944207 -4.686746644 87.7843147 113.528693 -4.68674664 87.7843147 -60.1113067 -0.006400005 -78.9577698 169.389483 -0.00640000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 1.99481135 -0.00000000 1.99481135 90.0000000 -0.000000003 -2.62035433 -4.78825342 0.00000000 5.45835393 241.310476 0.000000004 -85.1639603 117.218135 0.00000000 144.889583 126.000000 0.000000005 166.742084 229.500790 0.00000000 283.678578 54.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：3. F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝18.01KN·M拉力N＝87.78KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝113.53KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.18mm≤[ν]=2×lx/400=2×2500/400=12.5mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=18.16×106/(0.97×213.42×103)=87N/mm2≤[f]=215N/mm24、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为283.68KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；5、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：144.89KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；六、5号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C号工字钢4~7桁架四跨进行受力分析及力学模型：2、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 10.1084165 -0.00000000 0.00000000 -36.1155834 -7.350733472 0.00000000 16.9922757 -7.35073347 0.00000000 -29.1757242 -3.988802593 0.00000000 20.8532074 -3.98880259 0.00000000 -25.3147925 -4.250753684 0.00000000 13.7108105 -4.25075368 0.00000000 -9.47118948 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------4 0.00000000 10.1084165 0.00000000 10.1084165 90.0000000 0.000000005 0.00000000 53.1078591 0.00000000 53.1078591 90.0000000 0.0000000047 0.00000000 50.0289317 0.00000000 50.0289317 90.0000000 0.000000006 0.00000000 39.0256031 0.00000000 39.0256031 90.0000000 0.000000007 0.00000000 9.47118948 -0.00000000 9.47118948 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：7.35KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：4支座10.11KN、5支座53.11KN、47支座50.03KN、6支座39.03KN；杆件最大剪力为：36.1KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：M=7.35KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝36.1KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩M=7.35KN·M，则有：满足要求；（三）5号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取53.11KN进行验算，建立以下受力结构桁架：B、C杆采用H125*125*6.5*9型钢，A杆采用H150*150*7*10型钢。1、A号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 116.684197 -14.7258705 -0.00460000 116.684197 -15.0478705 -20.84621873 116.684197 79.3682493 -20.8462187 116.684197 -133.531750 -21.26240004 0.00000000 53.2020000 -21.2624000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 -116.684197 -14.6798705 0.00000000 117.603999 187.170625 0.000000003 0.00000000 94.4161198 0.00000000 94.4161198 90.0000000 0.000000004 116.684197 186.733750 0.00000000 220.192405 58.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：28.02KN·M；杆件最大剪力为：133.53KN；受拉内力：116.68KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝28.02KN·M，拉力N＝116.68KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝133.53KN，则有：F 挠度验算：νmax=2.739mm≤[ν]=2×lx/400=2×2400/400=12mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=28.02×106/(0.97×213.42×103)=135N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）1、抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：N＝220.19KN，则有：满足要求；2、杆件长细比验算：满足要求3、稳定性验算：N＝220.19KN；满足要求；七、15号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C号工字钢46~15桁架四跨进行受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 33.1152241 0.00000000 0.00000000 -36.0667758 -10.06050862 0.00000000 31.7188962 -10.0605086 0.00000000 -14.4911037 -4.867664313 0.00000000 25.1849307 -4.86766431 0.00000000 -21.0250692 -7.175768144 0.00000000 30.3531528 -7.17576814 0.00000000 -15.8008471 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------46 0.00000000 33.1152241 -0.00000000 33.1152241 90.0000000 -0.0000000012 0.00000000 67.7856721 0.00000000 67.7856721 90.0000000 0.0000000013 0.00000000 39.6760345 0.00000000 39.6760345 90.0000000 0.0000000014 0.00000000 51.3782220 0.00000000 51.3782220 90.0000000 0.0000000015 0.00000000 15.8008471 0.00000000 15.8008471 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：2、C号工字钢14~18桁架四跨进行受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 16.0338846 -0.00000000 0.00000000 -30.1201153 -8.575426842 0.00000000 43.2137910 -8.57542684 0.00000000 -25.9613490 -4.810524373 0.00000000 11.7805475 -4.81052437 0.00000000 -11.3927724 -5.461008584 0.00000000 36.8595372 -5.46100858 0.00000000 -9.31700275 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------14 0.00000000 16.0338846 0.00000000 16.0338846 90.0000000 0.0000000015 0.00000000 73.3339063 0.00000000 73.3339063 90.0000000 0.0000000016 0.00000000 37.7418965 0.00000000 37.7418965 90.0000000 0.0000000017 0.00000000 48.2523096 0.00000000 48.2523096 90.0000000 0.0000000018 0.00000000 9.31700275 -0.00000000 9.31700275 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：10.06KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：14支座51.38KN、15支座73.33KN、16支座37.74KN、支座48.25KN；杆件最大剪力为：43.21KN；3、次梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：M=10.06KM·M；则有：F 满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝43.21KN，则有：满足要求；F 稳定性验算：最大弯矩M=10.06KN·M，则有：满足要求；（二）15号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，A号工字钢受次梁荷载可取73.33KN进行验算，建立以下受力结构桁架：B、C杆采用H125*125*6.5*9型钢，A杆采用H150*150*7*10型钢。1、A号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 130.684381 -48.4163993 -0.00460000 130.684381 -48.5773993 -33.95242953 130.684381 140.790010 -33.9524295 130.684381 -152.943989 -22.01205004 0.00000000 73.4080000 -22.0120500 0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 -130.684381 -48.3703993 0.00000000 139.348854 200.311097 0.000000003 0.00000000 189.367410 0.00000000 189.367410 90.0000000 0.000000004 130.684381 226.351989 0.00000000 261.368763 60.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：34.73KN·M；杆件最大剪力为：152.94KN；受拉内力：130.68KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝34.73KN·M，拉力N＝130.68KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝152.94KN，则有：F 挠度验算：νmax=2.835mm≤[ν]=2×lx/400=2×2100/400=10.5mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=34.73×106/(0.97×213.42×103)=168N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：N＝261.37KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝261.37KN；满足要求；八、18号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢16~20桁架四跨受力分析及力学模型：详19号桁架受力计算书；2、C次梁工字钢15~19桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 20.6021289 -0.00000000 0.00000000 -25.5730110 -3.546286762 0.00000000 8.62346690 -3.54628676 0.00000000 -14.5498531 -3.925719813 0.00000000 25.9143218 -3.92571981 0.00000000 -20.2622181 -6.434068474 0.00000000 29.5038675 -6.43406847 0.00000000 -16.6726724 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------15 0.00000000 20.6021289 0.00000000 20.6021289 90.0000000 0.0000000016 0.00000000 34.1964779 0.00000000 34.1964779 90.0000000 0.0000000017 0.00000000 40.4641749 0.00000000 40.4641749 90.0000000 0.0000000018 0.00000000 49.7660857 0.00000000 49.7660857 90.0000000 0.0000000019 0.00000000 16.6726724 -0.00000000 16.6726724 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：6.43KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：15支座20.6KN、16支座34.2KN、17支座40.46KN、18支座49.77KN；杆件最大剪力为：29.5KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：6.43KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度验算：最大剪力V＝29.5KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩6.43KN·M，则有：满足要求；（三）18号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取49.77KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择B、C采用H125*125*6.5*9H型钢，A采用150*150*7*10H型钢。1、A号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.02800000 -0.002800002 0.00000000 -43.3975127 -0.00280000 0.00000000 -43.4588327 -19.02433963 103.309116 57.1478801 -19.0243396 103.309116 -92.3807998 -13.09581004 0.00000000 49.8120000 -13.0958100 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -43.3695127 0.00000000 43.3695127 -90.0000000 0.000000003 -103.309116 100.606712 0.00000000 144.202927 135.759270 0.000000004 103.309116 142.192799 0.00000000 175.759966 54.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：19.89KN·M；杆件最大剪力为：92.38KN；受拉内力：103.31KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝19.89KN·M，拉力N＝103.31KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝92.38KN，则有：F 挠度验算：νmax=1.02mm≤[ν]=2×lx/400=2×1862/400=9.31mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=19.89×106/(0.97×213.42×103)=96N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：B＝175.76，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝175.76KN；满足要求；九、19号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢17~21桁架四跨受力分析及力学模型：详20号桁架受力计算书；2、C次梁工字钢16~20桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 5.00970469 -0.00000000 0.00000000 -18.1669753 -5.298357512 0.00000000 28.5555108 -5.29835751 0.00000000 -17.6210292 -4.586264333 0.00000000 23.0005846 -4.58626433 0.00000000 -23.1759554 -6.352835614 0.00000000 26.0093269 -6.35283561 0.00000000 -20.1634330 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------16 0.00000000 5.00970469 0.00000000 5.00970469 90.0000000 0.0000000017 0.00000000 46.7224861 0.00000000 46.7224861 90.0000000 0.0000000018 0.00000000 40.6216138 0.00000000 40.6216138 90.0000000 0.0000000019 0.00000000 49.1852823 0.00000000 49.1852823 90.0000000 0.0000000020 0.00000000 20.1634330 -0.00000000 20.1634330 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：6.35KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：17支座46.72KN、18支座40.62KN、19支座49.19KN、20支座20.16KN；杆件最大剪力为：28.56KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：6.35KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度验算：最大剪力V＝28.56KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩6.35KN·M，则有：满足要求；（三）19号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取49.19KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择B、C采用H125*125*6.5*9H型钢，A采用150*150*7*10H型钢。1、A号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.02800000 -0.002800002 0.00000000 -31.1926682 -0.00280000 0.00000000 -31.2961282 -23.09241033 102.529327 94.3025612 -23.0924103 102.529327 -102.759978 -17.86717004 0.00000000 49.2460000 -17.8671700 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -31.1646682 0.00000000 31.1646682 -90.0000000 0.000000003 -102.529327 125.598689 0.00000000 162.133567 129.225615 0.000000004 102.529327 152.005978 0.00000000 183.352339 56.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：25.37KN·M；杆件最大剪力为：102.76KN；受拉内力：102.53KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝25.37KN·M，拉力N＝102.53KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝102.76KN，则有：F 挠度验算：νmax=2.9mm≤[ν]=2×lx/400=2×2561/400=12.8mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=25.37×106/(0.97×213.42×103)=123N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：B＝183.35，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝183.35KN；满足要求；十、20号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢17~21桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 23.0450570 -0.00000000 0.00000000 -23.1316229 -6.241623042 0.00000000 25.5631621 -6.24162304 0.00000000 -20.6133778 -4.753784063 0.00000000 20.3694138 -4.75378406 0.00000000 -25.8071261 -5.353261694 0.00000000 17.8815677 -5.35326169 0.00000000 -28.2911922 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------17 0.00000000 23.0450570 0.00000000 23.0450570 90.0000000 0.0000000018 0.00000000 48.6947850 0.00000000 48.6947850 90.0000000 0.0000000019 0.00000000 40.9827917 0.00000000 40.9827917 90.0000000 0.0000000020 0.00000000 43.6886939 0.00000000 43.6886939 90.0000000 0.0000000021 0.00000000 28.2911922 0.00000000 28.2911922 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：2、C次梁工字钢18~22桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 19.0568338 0.00000000 0.00000000 -27.1197061 -6.716640962 0.00000000 23.4571202 -6.71664096 0.00000000 -22.7194198 -3.422520863 0.00000000 11.3489532 -3.42252086 0.00000000 -34.8238067 -6.130505444 0.00000000 22.5698503 -6.13050544 0.00000000 -23.6121496 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------18 0.00000000 19.0568338 -0.00000000 19.0568338 90.0000000 -0.0000000019 0.00000000 50.5768263 0.00000000 50.5768263 90.0000000 0.0000000020 0.00000000 34.0683730 0.00000000 34.0683730 90.0000000 0.0000000021 0.00000000 57.3936570 -0.00000000 57.3936570 90.0000000 -0.0000000022 0.00000000 23.6121496 0.00000000 23.6121496 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：6.24KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：18支座48.69KN、19支座40.98KN、20支座43.69KN、21支座28.29KN；杆件最大剪力为：25.81KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：6.24KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度验算：最大剪力V＝25.81KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩6.24KN·M，则有：满足要求；（三）20号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取43.69KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -65.2563021 -0.00460000 0.00000000 -65.2949421 -10.97090453 44.3812849 33.0967481 -10.9709045 44.3812849 -56.2506018 -22.34050214 44.3812849 68.3404751 -22.3405021 44.3812849 -65.3515348 -7.249950005 0.00000000 44.4960000 -7.24995000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -65.2103021 -0.00000000 65.2103021 -90.0000000 -0.000000003 -44.3812849 98.3916903 0.00000000 107.938052 114.278584 0.000000004 0.00000000 124.591077 0.00000000 124.591077 90.0000000 0.000000005 44.3812849 109.847534 0.00000000 118.474382 68.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：13.78KN·M；杆件最大剪力为：57.89KN；受拉内力：32.33KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝13.78KN·M，拉力N＝32.33KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝57.89KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.46mm≤[ν]=2×lx/400=2×3423/400=17.11mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=13.78×106/(0.81×213.42×103)=80N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝90.23KN，B＝105.1，取大值B杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝105.1KN；满足要求；（四）F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）1、内几分析及建立力学模型2、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 1.80903588 -0.00460000 0.00000000 1.62526588 1.367403553 -39.6700905 -3.96257584 1.36740355 -39.6700905 -4.33057584 -5.267117794 27.9803083 103.932693 -5.26711779 61.7810612 -84.9883357 -0.004600005 0.00000000 0.04600000 -0.00460000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 1.85503588 -0.00000000 1.85503588 90.0000000 -0.000000003 39.6700905 -5.58784172 0.00000000 40.0617031 -8.01780830 0.000000004 -67.6503988 108.263269 0.00000000 127.661708 122.000000 0.000000005 61.7810612 85.0343357 0.00000000 105.108219 54.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：3、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝15.54KN·M，拉力N＝61.78KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝103.93KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.28mm≤[ν]=2×lx/400=2×2501/400=12.5mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=15.54×106/(0.97×213.42×103)=75N/mm2≤[f]=215N/mm24、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为105.11KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；5、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：127.66KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十一、24号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢21~25桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 35.4882429 0.00000000 0.00000000 -33.6937571 -7.389584232 0.00000000 32.1279017 -7.38958423 0.00000000 -14.0540982 -3.783612003 0.00000000 18.8748297 -3.78361200 0.00000000 -27.3071702 -4.756633284 0.00000000 13.8420277 -4.75663328 0.00000000 -9.32597227 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------21 0.00000000 35.4882429 -0.00000000 35.4882429 90.0000000 -0.0000000022 0.00000000 65.8216588 0.00000000 65.8216588 90.0000000 0.0000000023 0.00000000 32.9289280 0.00000000 32.9289280 90.0000000 0.0000000024 0.00000000 41.1491979 0.00000000 41.1491979 90.0000000 0.0000000025 0.00000000 9.32597227 -0.00000000 9.32597227 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：2、C次梁工字钢22~26桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 24.6721852 -0.00000000 0.00000000 -21.5098147 -6.086459232 0.00000000 22.3197189 -6.08645923 0.00000000 -23.8622811 -2.581124663 0.00000000 6.68328983 -2.58112466 0.00000000 -16.4847101 -7.357976864 0.00000000 43.7056473 -7.35797686 0.00000000 -25.4623526 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------22 0.00000000 24.6721852 0.00000000 24.6721852 90.0000000 0.0000000023 0.00000000 43.8295336 0.00000000 43.8295336 90.0000000 0.0000000024 0.00000000 30.5455709 0.00000000 30.5455709 90.0000000 0.0000000025 0.00000000 60.1903575 0.00000000 60.1903575 90.0000000 0.0000000026 0.00000000 25.4623526 -0.00000000 25.4623526 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：7.39KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：21支座35.49KN、22支座65.82KN、23支座32.93KN、24支座41.15KN；杆件最大剪力为：33.69KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：7.39KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度验算：最大剪力V＝33.69KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩7.39KN·M，则有：满足要求；（三）24号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取41.15KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E、F、G、H、I采用H125*125*6.5*9H型钢，J、K、L采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧J型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -15.4404042 -0.00460000 0.00000000 -15.6934042 -17.12819473 85.5690302 55.1066232 -17.1281947 85.5690302 -68.8723767 -20.24346124 85.5690302 34.9460771 -20.2434612 85.5690302 -47.6759228 -8.332453245 57.1032298 30.5332207 -8.33245324 57.1032298 -93.2847792 -14.95585006 0.00000000 41.2420000 -14.9558500 0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -15.3944042 0.00000000 15.3944042 -90.0000000 0.000000003 -85.5690302 70.8000275 0.00000000 111.061707 140.395560 0.000000004 0.00000000 103.818453 0.00000000 103.818453 90.0000000 0.000000005 28.4658003 78.2091436 0.00000000 83.2284322 70.0000000 0.000000006 57.1032298 134.526779 0.00000000 146.144562 67.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：20.24KN·M；杆件最大剪力为：93.28KN；受拉内力：85.57KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝20.24KN·M，拉力N＝85.57KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝93.28KN，则有：F 挠度验算：νmax=2.17mm≤[ν]=2×lx/400=2×5700/400=28.5mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.5σ = Mmax/(φbWx)=20.24×106/(0.5×213.42×103)=190N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B、C杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B、C杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝146.14KN，B＝83.23，C＝103.82，取最大值A杆计算，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝146.14KN；满足要求；2、K杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 0.77033168 -0.00460000 0.00000000 0.54033168 0.650731683 -12.0351098 -1.35580613 0.65073168 -12.0351098 -1.81580613 -2.520880584 28.7424374 48.5402710 -2.52088058 28.7424374 -55.4867289 -21.21978665 -16.1819162 101.183111 -21.2197866 62.3343809 -112.408200 -0.004600006 0.00000000 0.04600000 -0.00460000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 0.81633168 -0.00000000 0.81633168 90.0000000 -0.000000003 12.0351098 -1.89613781 0.00000000 12.1835629 -8.95338314 0.000000004 -40.7775473 50.3560772 0.00000000 64.7961640 129.000000 0.000000005 44.9243537 156.669840 0.00000000 162.983546 74.0000000 0.000000006 62.3343809 112.454200 0.00000000 128.574967 61.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：22.47KN·M；杆件最大剪力为：112.41KN；受拉内力：62.33KN。C、K杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝22.47KN·M，拉力N＝62.33KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝112.41KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.77mm≤[ν]=2×lx/400=2×4300/400=21.5mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.83由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.73。σ = Mmax/(φbWx)=22.47×106/(0.73×213.42×103)=144N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D、E强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D、E杆为受压构件，其所承载压力为D＝128.57KN，E＝162.98KN，取最大值E杆计算，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆I强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，I杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：64.8KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；3、L杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 1.39406640 -0.00460000 0.00000000 1.21006640 1.037053123 -126.833198 -3.19182242 1.03705312 -126.833198 -3.62882242 -5.442559494 -9.18579979 152.494549 -5.44255949 98.0695493 -116.805737 -0.010350005 0.00000000 0.06900000 -0.01035000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 1.44006640 -0.00000000 1.44006640 90.0000000 -0.000000003 126.833198 -4.40188882 0.00000000 126.909562 -1.98771665 0.000000004 -117.647399 156.123371 0.00000000 195.487640 127.000000 0.000000005 98.0695493 116.874737 0.00000000 152.569134 50.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：25.05KN·M；杆件最大剪力为：152.49KN；受拉内力：126.83KN。C、L杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝25.05KN·M，拉力N＝126.83KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝152.49KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.62mm≤[ν]=2×lx/400=2×3000/400=15mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=25.05×106/(0.97×213.42×103)=121N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆F强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，F杆为受压构件，其所承载压力为152.57KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆H强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，H杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：195.49KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十二、26号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢24~28桁架四跨受力分析及力学模型：详30号桁架受力计算书；2、C次梁工字钢25~29桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 25.9064239 -0.00000000 0.00000000 -43.2615760 -7.101091272 0.00000000 13.4711723 -7.10109127 0.00000000 -9.68702769 -2.111049553 0.00000000 12.9716532 -2.11104955 0.00000000 -33.1963467 -5.045865614 0.00000000 14.1708368 -5.04586561 0.00000000 -32.0484031 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------25 0.00000000 25.9064239 0.00000000 25.9064239 90.0000000 0.0000000026 0.00000000 56.7327483 0.00000000 56.7327483 90.0000000 0.0000000027 0.00000000 22.6586809 0.00000000 22.6586809 90.0000000 0.0000000028 0.00000000 47.3671835 0.00000000 47.3671835 90.0000000 0.0000000029 0.00000000 32.0484031 -0.00000000 32.0484031 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图F 剪力图F 支座反力可知：杆件最大弯矩为：7.56KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：26支座56.73KN、27支座22.66KN、28支座47.37KN、29支座32.05KN；杆件最大剪力为：43.26KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：7.56KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度验算：最大剪力V＝43.26KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩7.56KN·M，则有：满足要求；（三）26号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取56.73KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E、F、G、H、I采用H125*125*6.5*9H型钢，J、K、L采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -12.2840046 -0.00460000 0.00000000 -12.5487346 -14.29584143 100.969824 78.5623294 -14.2958414 100.969824 -92.0646705 -18.27318554 100.969824 33.3912883 -18.2731855 100.969824 -23.6319616 -8.392529765 81.7375349 59.6722381 -8.39252976 81.7375349 -110.764781 -20.61139006 -0.00000000 56.8220000 -20.6113900 -0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -12.2380046 0.00000000 12.2380046 -90.0000000 0.000000003 -100.969824 91.1110640 0.00000000 136.000483 137.938190 0.000000004 0.00000000 125.455958 0.00000000 125.455958 90.0000000 0.000000005 19.2322899 83.3041998 0.00000000 85.4954425 77.0000000 0.000000006 81.7375349 167.586781 0.00000000 186.457378 64.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：20.61KN·M；杆件最大剪力为：110.76KN；受拉内力：100.97KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝20.61KN·M，拉力N＝100.97KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝110.76KN，则有：F 挠度验算：νmax=1.28mm≤[ν]=2×lx/400=2×4649/400=23.24mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.68由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.66。σ = Mmax/(φbWx)=20.61×106/(0.66×213.42×103)=146N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B、C杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B、C杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝186.46KN，B＝85.5KN，C＝125.46KN，取大值A杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝186.46KN；满足要求；2、K杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 0.33536568 -0.00460000 0.00000000 0.09156568 0.221673623 -12.0816601 -0.62850678 0.22167362 -12.0816601 -1.01950678 -1.179137914 16.1260483 40.8001407 -1.17913791 16.1260483 -84.7785392 -19.65550785 -58.1454269 119.280661 -19.6555078 42.8265722 -131.806636 -0.000000006 -0.00000000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 0.38136568 0.00000000 0.38136568 90.0000000 0.000000003 12.0816601 -0.72007246 0.00000000 12.1030994 -3.41081978 0.000000004 -28.2077084 41.8196475 0.00000000 50.4436094 124.000000 0.000000005 74.2714752 204.059201 0.00000000 217.155266 70.0000000 0.000000006 42.8265722 131.806636 -0.00000000 138.589699 72.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝26.52KN·M，拉力N＝58.15KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝131.81KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.42mm≤[ν]=2×lx/400=2×3240/400=16.2mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07，由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=26.53×106/(0.81×213.42×103)=154N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D、E杆为受压构件，其所承载压力为D＝138.59KN，E＝217.16KN，取最大值E杆计算，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆I强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，I杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：50.44KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；3、L杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 5.18195440 -0.00460000 0.00000000 4.99795440 4.067363523 -70.9944411 -12.5068846 4.06736352 -70.9944411 -12.8518846 -14.95171354 43.8888174 186.131756 -14.9517135 116.938313 -160.905780 -0.004600005 0.00000000 0.04600000 -0.00460000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 5.22795440 -0.00000000 5.22795440 90.0000000 -0.000000003 70.9944411 -17.5048390 0.00000000 73.1206542 -13.8509324 0.000000004 -114.883258 198.983640 0.00000000 229.766517 120.000000 0.000000005 116.938313 160.951780 -0.00000000 198.947341 54.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝40.88KN·M，拉力N＝116.94KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝186.13KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.71mm≤[ν]=2×lx/400=2×2500/400=12.5mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=40.88×106/(0.97×213.42×103)=198N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆F强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，F杆为受压构件，其所承载压力为F＝198.95KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆H强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，I杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：229.77KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十三、29号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型；1、C次梁工字钢26~30桁架四跨受力分析及力学模型：详30号桁架受力计算书；2、C次梁工字钢27~31桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 10.5365157 -0.00000000 0.00000000 -35.6314842 -4.016981052 0.00000000 11.2049476 -4.01698105 0.00000000 -34.9755123 -4.134110023 0.00000000 14.3890557 -4.13411002 0.00000000 -31.7971442 -8.442488864 0.00000000 41.3091980 -8.44248886 0.00000000 -27.8982819 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------27 0.00000000 10.5365157 0.00000000 10.5365157 90.0000000 0.0000000028 0.00000000 46.8364318 0.00000000 46.8364318 90.0000000 0.0000000029 0.00000000 49.3645681 0.00000000 49.3645681 90.0000000 0.0000000030 0.00000000 73.1063423 0.00000000 73.1063423 90.0000000 0.0000000031 0.00000000 27.8982819 -0.00000000 27.8982819 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：8.44KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：28支座46.84KN、29支座60.91KN、30支座73.11KN、31支座27.9KN；杆件最大剪力为：31.4KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：8.44KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝41.29KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩8.44KN·M，则有：满足要求；（三）29号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取60.91KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -13.5591524 -0.00460000 0.00000000 -13.7477524 -11.20043093 66.3028195 40.3080935 -11.2004309 66.3028195 -81.9256764 -28.71787674 66.3028195 79.9213930 -28.7178767 66.3028195 -103.149236 -9.932930005 0.00000000 60.9560000 -9.93293000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -13.5131524 -0.00000000 13.5131524 -90.0000000 -0.000000003 -66.3028195 54.0558460 0.00000000 85.5458845 140.810076 0.000000004 0.00000000 161.847069 0.00000000 161.847069 90.0000000 0.000000005 66.3028195 164.105236 0.00000000 176.993199 68.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：28.72KN·M；杆件最大剪力为：103.15KN；受拉内力：66.3KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝28.72KN·M，拉力N＝66.3KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝103.15KN，则有：F 挠度验算：νmax=1.1mm≤[ν]=2×lx/400=2×3480/400=17.4mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=28.72×106/(0.97×213.42×103)=139N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝176.99KN，B＝161.85，取大值A杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝161.85KN；满足要求；2、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 2.73480575 -0.00460000 0.00000000 2.54229575 2.203866983 -48.8804201 -6.32586205 2.20386698 -48.8804201 -6.69386205 -8.211912304 52.6982680 162.361464 -8.21191230 118.999889 -163.743295 -0.004600005 -0.00000000 0.04600000 -0.00460000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 2.78080575 -0.00000000 2.78080575 90.0000000 -0.000000003 48.8804201 -8.86815779 0.00000000 49.6783624 -10.2830694 0.000000004 -101.578688 169.055326 0.00000000 197.225590 121.000000 0.000000005 118.999889 163.789295 0.00000000 202.454703 54.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝24.39KN·M，拉力N＝119KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝163.74KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.35mm≤[ν]=2×lx/400=2×2463/400=12.32mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=24.39×106/(0.97×213.42×103)=118N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为202.45KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：197.23KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十四、30号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型，：1、C次梁工字钢26~30桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 6.67547636 -0.00000000 0.00000000 -16.4547236 -3.995349982 0.00000000 16.9001037 -3.99534998 0.00000000 -29.2678962 -2.216025433 0.00000000 7.88437464 -2.21602543 0.00000000 -38.2962253 -6.628669144 0.00000000 22.6124001 -6.62866914 0.00000000 -23.5737998 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------26 0.00000000 6.67547636 0.00000000 6.67547636 90.0000000 0.0000000027 0.00000000 33.3548274 0.00000000 33.3548274 90.0000000 0.0000000028 0.00000000 37.1522708 0.00000000 37.1522708 90.0000000 0.0000000029 0.00000000 60.9086254 0.00000000 60.9086254 90.0000000 0.0000000030 0.00000000 23.5737998 0.00000000 23.5737998 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：2、C号次梁工字钢28~32桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 30.0863149 -0.00000000 0.00000000 -39.0941450 -5.426046502 0.00000000 16.5581776 -5.42604650 0.00000000 -29.6280223 -7.079493173 0.00000000 37.6150372 -7.07949317 0.00000000 -31.5924427 -4.111750634 0.00000000 12.3602844 -4.11175063 0.00000000 -10.8183555 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------28 0.00000000 30.0863149 0.00000000 30.0863149 90.0000000 0.0000000029 0.00000000 55.6523227 0.00000000 55.6523227 90.0000000 0.0000000030 0.00000000 67.2430595 0.00000000 67.2430595 90.0000000 0.0000000031 0.00000000 43.9527271 0.00000000 43.9527271 90.0000000 0.0000000032 0.00000000 10.8183555 0.00000000 10.8183555 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：7.08KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：28支座30.09KN、29支座55.65KN、30支座67.24KN、31支座43.59KN；杆件最大剪力为：37.62KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：7.08KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝37.62KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩7.08KN·M，则有：满足要求；（三）30号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取67.24KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -14.5726088 -0.00460000 0.00000000 -14.7692588 -12.54824843 64.2375907 48.4999950 -12.5482484 64.2375907 -86.3940049 -33.47381734 64.2375907 110.344733 -33.4738173 64.2375907 -91.7076163 -9.956120005 -0.00000000 67.2860000 -9.95612000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -14.5266088 0.00000000 14.5266088 -90.0000000 0.000000003 -64.2375907 63.2692539 0.00000000 90.1635544 135.435118 0.000000004 -0.00000000 196.738738 0.00000000 196.738738 90.0000000 0.000000005 64.2375907 158.993616 0.00000000 171.480139 68.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：33.47KN·M；杆件最大剪力为：110.34KN；受拉内力：64.24KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝33.47KN·M，拉力N＝64.24KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝110.34KN，则有：F 挠度验算：νmax=1.12mm≤[ν]=2×lx/400=2×3445/400=17.22mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=33.47×106/(0.81×213.42×103)=194N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝171.48KN，B＝196.74，取大值B杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝196.74KN；满足要求；2、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 2.39357785 -0.00460000 0.00000000 2.20106785 1.918259233 -89.2249241 -5.98873357 1.91825923 -89.2249241 -6.35673357 -7.958114484 30.4347126 185.138714 -7.95811448 94.6722512 -170.747262 -0.004600005 -0.00000000 0.04600000 -0.00460000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 2.43957785 -0.00000000 2.43957785 90.0000000 -0.000000003 89.2249241 -8.18980142 0.00000000 89.5999996 -5.24438528 0.000000004 -119.659636 191.495448 0.00000000 225.807297 122.000000 0.000000005 94.6722512 170.793262 -0.00000000 195.277171 61.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝29.25KN·M，拉力N＝94.67KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝185.14KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.48mm≤[ν]=2×lx/400=2×2463/400=12.32mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=29.25×106/(0.97×213.42×103)=141N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为195.28KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：225.81KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十五、31号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢30~34桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 31.9725767 0.00000000 0.00000000 -14.2349032 -5.394383892 0.00000000 34.3879282 -5.39438389 0.00000000 -11.7907117 -2.523359733 0.00000000 18.7529582 -2.52335973 0.00000000 -27.4297417 -5.654960964 0.00000000 20.1611942 -5.65496096 0.00000000 -26.0468457 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------30 0.00000000 31.9725767 -0.00000000 31.9725767 90.0000000 -0.0000000031 0.00000000 48.6228314 0.00000000 48.6228314 90.0000000 0.0000000032 0.00000000 30.5436699 0.00000000 30.5436699 90.0000000 0.0000000033 0.00000000 47.5909360 0.00000000 47.5909360 90.0000000 0.0000000034 0.00000000 26.0468457 -0.00000000 26.0468457 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：7.98KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：30支座31.97KN、31支座48.62KN、32支座30.54KN、33支座47.97KN；杆件最大剪力为：31.97KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：7.98KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝31.97KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩7.98KN·M，则有：满足要求；（三）31号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取48.62KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1. G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -10.4392886 -0.00460000 0.00000000 -10.6460586 -9.482463603 44.6674767 38.5086863 -9.48246360 44.6674767 -59.1453136 -23.29066814 44.6674767 78.4854748 -23.2906681 44.6674767 -67.6967551 -7.929660005 0.00000000 48.6660000 -7.92966000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -10.3932886 0.00000000 10.3932886 -90.0000000 0.000000003 -44.6674767 49.1547449 -0.00000000 66.4181634 132.261781 -0.000000004 0.00000000 137.630788 0.00000000 137.630788 90.0000000 0.000000005 44.6674767 116.362755 0.00000000 124.641382 69.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：23.29KN·M；杆件最大剪力为：78.49KN；受拉内力：44.67KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝23.29KN·M，拉力N＝44.67KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝78.49KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.7mm≤[ν]=2×lx/400=2×3401/400=17mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=23.29×106/(0.81×213.42×103)=135N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝124.64KN，B＝137.63，取大值B杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝137.63KN；满足要求；2. F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 2.99823706 -0.00460000 0.00000000 2.87472706 1.572290863 -61.2969652 -4.42538405 1.57229086 -61.2969652 -4.79338405 -5.802723624 23.5891020 131.052720 -5.80272362 68.2560832 -123.091233 -0.004600005 -0.00000000 0.04600000 -0.00460000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 3.04423706 -0.00000000 3.04423706 90.0000000 -0.000000003 61.2969652 -7.30011111 0.00000000 61.7301350 -6.79160437 0.000000004 -84.8860673 135.846104 0.00000000 160.186792 122.000000 0.000000005 68.2560832 123.137233 0.00000000 140.789457 61.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝20.53KN·M，拉力N＝68.26KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝131.05KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.29mm≤[ν]=2×lx/400=2×2463/400=12.32mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=20.53×106/(0.97×213.42×103)=99N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为140.79KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：160.19KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十六、32号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型，：1、C次梁工字钢31~35桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 28.2303336 -0.00000000 0.00000000 -17.9483063 -4.986066612 0.00000000 24.4916650 -4.98606661 0.00000000 -21.6910349 -4.768655483 0.00000000 15.7030588 -4.76865548 0.00000000 -30.5049811 -5.738483724 0.00000000 15.8397848 -5.73848372 0.00000000 -7.34907513 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------31 0.00000000 28.2303336 0.00000000 28.2303336 90.0000000 0.0000000032 0.00000000 42.4399714 0.00000000 42.4399714 90.0000000 0.0000000033 0.00000000 37.3940938 0.00000000 37.3940938 90.0000000 0.0000000034 0.00000000 46.3447660 0.00000000 46.3447660 90.0000000 0.0000000035 0.00000000 7.34907513 -0.00000000 7.34907513 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：5.74KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：31支座28.23KN、32支座42.44KN、33支座37.39KN、34支座46.34KN；杆件最大剪力为：30.5KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：5.74KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝30.5KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩5.74KN·M，则有：满足要求；（三）32号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取42.44KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型：B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -6.57079654 -0.00460000 0.00000000 -6.82310654 -7.351155843 33.8270779 41.0019571 -7.35115584 33.8270779 -44.2688128 -18.06262974 33.8270779 71.8649521 -18.0626297 33.8270779 -55.7549678 -6.922320005 0.00000000 42.4860000 -6.92232000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -6.52479654 0.00000000 6.52479654 -90.0000000 0.000000003 -33.8270779 47.8250637 0.00000000 58.5790741 125.272097 0.000000004 0.00000000 116.133764 0.00000000 116.133764 90.0000000 0.000000005 33.8270779 98.2409678 0.00000000 103.901679 71.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：18.06KN·M；杆件最大剪力为：71.86KN；受拉内力：33.83KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝18.06KN·M，拉力N＝33.83KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝71.86KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.48mm≤[ν]=2×lx/400=2×3203/400=16.02mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.89。σ = Mmax/(φbWx)=18.06×106/(0.97×213.42×103)=87N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝103.9KN，B＝116.13，取大值B杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝116.13KN；满足要求；2、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 1.50040390 -0.00460000 0.00000000 1.17311390 1.897607923 -15.6833429 -7.47076643 1.89760792 -15.6833429 -7.79276643 -8.786865084 42.4408815 101.523000 -8.78686508 76.2674127 -113.025089 -0.004600005 0.00000000 0.04600000 -0.00460000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 1.54640390 -0.00000000 1.54640390 90.0000000 -0.000000003 15.6833429 -8.64388033 0.00000000 17.9076495 -28.8613731 0.000000004 -58.1242244 109.315767 0.00000000 123.807763 118.000000 0.000000005 76.2674127 113.071089 -0.00000000 136.388377 56.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝21.66KN·M，拉力N＝76.27KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝113.03KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.17mm≤[ν]=2×lx/400=2×2377/400=11.88mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=21.66×106/(0.97×213.42×103)=105N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为136.39KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：123.81KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十七、33号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C次梁工字钢31~35桁架四跨受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 19.5027274 -0.00000000 0.00000000 -26.6799725 -6.293152392 0.00000000 17.7708083 -6.29315239 0.00000000 -28.4372316 -4.190304913 0.00000000 10.9520726 -4.19030491 0.00000000 -12.2367873 -5.045345024 0.00000000 31.3951115 -5.04534502 0.00000000 -14.7868884 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------32 0.00000000 19.5027274 0.00000000 19.5027274 90.0000000 0.0000000033 0.00000000 44.4507808 0.00000000 44.4507808 90.0000000 0.0000000034 0.00000000 39.3893042 0.00000000 39.3893042 90.0000000 0.0000000035 0.00000000 43.6318989 0.00000000 43.6318989 90.0000000 0.0000000036 0.00000000 14.7868884 -0.00000000 14.7868884 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：6.29KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：32支座19.5KN、33支座44.45KN、34支座39.39KN、35支座43.63KN；杆件最大剪力为：31.4KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：6.29KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝31.4KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩6.29KN·M，则有：满足要求；（三）33号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取44.45KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，G、F采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -65.2563021 -0.00460000 0.00000000 -65.2949421 -10.97090453 44.3812849 33.0967481 -10.9709045 44.3812849 -56.2506018 -22.34050214 44.3812849 68.3404751 -22.3405021 44.3812849 -65.3515348 -7.249950005 0.00000000 44.4960000 -7.24995000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -65.2103021 -0.00000000 65.2103021 -90.0000000 -0.000000003 -44.3812849 98.3916903 0.00000000 107.938052 114.278584 0.000000004 0.00000000 124.591077 0.00000000 124.591077 90.0000000 0.000000005 44.3812849 109.847534 0.00000000 118.474382 68.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：22.34KN·M；杆件最大剪力为：68.34KN；受拉内力：44.38KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝22.34KN·M，拉力N＝44.38KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝68.34KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.87mm≤[ν]=2×lx/400=2×3432/400=17.16mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.07由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.81。σ = Mmax/(φbWx)=22.34×106/(0.97×213.42×103)=108N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求；D、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：A＝124.59KN，B＝118.47，取大值B杆计算则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝124.59KN；满足要求；2、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 4.15469374 -0.00460000 0.00000000 3.99898374 2.755419833 -18.2967462 -6.88354063 2.75541983 -18.2967462 -7.26212063 -8.886459384 43.5581432 109.070006 -8.88645938 87.9377863 -125.542174 -0.004600005 0.00000000 0.04600000 -0.00460000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 4.20069374 0.00000000 4.20069374 90.0000000 0.000000003 18.2967462 -10.8825243 0.00000000 21.2885006 -30.7433020 0.000000004 -61.8548894 116.332127 0.00000000 131.754283 118.000000 0.000000005 87.9377863 125.588174 -0.00000000 153.314851 55.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、F杆钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝23.82KN·M，拉力N＝87.94KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝87.94KN，则有：F 挠度验算：νmax=0.4mm≤[ν]=2×lx/400=2×2423/400=12.12mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=23.82×106/(0.97×213.42×103)=115N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，D杆为受压构件，其所承载压力为153.31KN，则有：符合要求：F 长细比验算：满足要求；F 稳定性验算：满足要求；E、斜拉杆C强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗拉强度验算：根据上述荷载分析，C杆H型钢为受拉构件，其所承载最大拉力为：131.75KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求；十八、37号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1、C号工字钢36~40桁架四跨进行受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 21.7700249 -0.00000000 0.00000000 -47.4259750 -9.334165072 0.00000000 17.5812143 -9.33416507 0.00000000 -5.61478561 -2.682664933 0.00000000 26.1374155 -2.68266493 0.00000000 -20.0585844 -6.477483134 0.00000000 22.3854879 -6.47748313 0.00000000 -23.8105120 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------36 0.00000000 21.7700249 0.00000000 21.7700249 90.0000000 0.0000000037 0.00000000 65.0071894 0.00000000 65.0071894 90.0000000 0.0000000038 0.00000000 31.7522011 0.00000000 31.7522011 90.0000000 0.0000000039 0.00000000 42.4440723 0.00000000 42.4440723 90.0000000 0.0000000040 0.00000000 23.8105120 -0.00000000 23.8105120 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：2、C号工字钢32~36桁架四跨进行受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 13.1949637 -0.00000000 0.00000000 -33.0020162 -5.723261382 0.00000000 11.8291804 -5.72326138 0.00000000 -11.3598195 -2.517802983 0.00000000 22.2063049 -2.51780298 0.00000000 -23.9756950 -9.417906584 0.00000000 35.1643618 -9.41790658 0.00000000 -34.0316381 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------33 0.00000000 13.1949637 0.00000000 13.1949637 90.0000000 0.0000000034 0.00000000 44.8311967 0.00000000 44.8311967 90.0000000 0.0000000035 0.00000000 33.5661244 0.00000000 33.5661244 90.0000000 0.0000000036 0.00000000 59.1400569 0.00000000 59.1400569 90.0000000 0.0000000037 0.00000000 34.0316381 0.00000000 34.0316381 90.0000000 0.00000000F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：10.35KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：35支座33.57KN、36支座59.14KN、37支座65.01KN、38支座31.75KN、39支座42.44KN、；杆件最大剪力为：47.43KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：10.35KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝47.43KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩10.35KN·M，则有：满足要求；（三）37号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，C号工字钢受次梁荷载可取65.01KN进行验算，建立以下受力结构桁架：选择A、B、C、D、E采用H125*125*6.5*9H型钢，F、G采用150*150*7*10H型钢。1、G号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型则有：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.06400000 -0.006400002 0.00000000 -22.8382537 -0.00640000 0.00000000 -23.0942537 -18.37940303 95.1338267 76.7548543 -18.3794030 95.1338267 -118.915145 -30.70010444 95.1338267 65.6267496 -30.7001044 95.1338267 -129.947250 -17.11203005 0.00000000 65.1060000 -17.1120300 0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -22.7742537 0.00000000 22.7742537 -90.0000000 0.000000003 -95.1338267 99.8491081 0.00000000 137.914065 133.614683 0.000000004 0.00000000 184.541895 0.00000000 184.541895 90.0000000 0.000000005 95.1338267 195.053250 0.00000000 217.016624 64.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：30.7KN·M；杆件最大剪力为：129.94KN；受拉内力：95.13KN。B、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝30.7KN·M，拉力N＝95.13KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝129.94KN，则有：F 挠度验算：νmax=2.902mm≤[ν]=2×lx/400=2×4000/400=20mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.83由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.73。σ = Mmax/(φbWx)=31.17×106/(0.73×213.42×103)=200N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；C、斜撑杆A、B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，A、B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：N＝217.02KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝217.02KN；满足要求；2、F杆受力计算：（H150×150×7×10热轧H型钢）A、内几分析及建立力学模型则有：B、内力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.06400000 -0.006400002 0.00000000 1.99927775 -0.00640000 0.00000000 1.74327775 1.490622203 1.54218704 -3.24852765 1.49062220 1.54218704 -3.82452765 -4.875127574 88.6241856 120.541455 -4.87512757 88.6241856 -64.1585448 -0.006400005 -98.5250182 193.430235 -0.00640000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 2.06327775 -0.00000000 2.06327775 90.0000000 -0.000000003 -1.54218704 -4.99180539 0.00000000 5.22460161 252.831793 0.000000004 -87.0819986 124.365982 0.00000000 151.822831 125.000000 0.000000005 187.149203 257.588780 -0.00000000 318.397243 54.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：C、H型钢梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，H150*150*7*10热轧型钢为拉弯构件，可知最大弯矩：M＝19.23KN·M，拉力N＝88.62KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝120.54KN，则有：挠度验算：νmax=0.192mm≤[ν]=2×lx/400=2×2500/400=12.5mm其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=19.23×106/(0.97×213.42×103)=93N/mm2≤[f]=215N/mm2D、斜撑杆D强度验算：（H125*125*6.5*9热轧H型钢）1、抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，E杆为受压构件，其所承载压力为318.4KN，则有：符合要求：2、长细比验算：满足要求；3、稳定性验算：满足要求；十九、42号桁架受力计算书（一）悬挑桁架次梁受力计算：根据受力分析，选用I12.6号工字钢作为次梁支撑工字钢，由悬挑次梁平面布置图、游泳池悬挑结构图分析，按C号次梁连续四跨梁受力模式进行受力分析，建立以下受力结构模型：1. C号工字钢41~43桁架四跨进行受力分析及力学模型：A、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 27.9552909 0.00000000 0.00000000 -18.2407090 -6.999792612 0.00000000 24.8121375 -6.99979261 0.00000000 -21.3838624 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------41 0.00000000 27.9552909 -0.00000000 27.9552909 90.0000000 -0.0000000042 0.00000000 43.0528465 0.00000000 43.0528465 90.0000000 0.0000000043 0.00000000 21.3838624 -0.00000000 21.3838624 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 支座反力：可知：杆件最大弯矩为：7KN·M；支座反力分别为（支座编号见下图）：41支座27.96KN、42支座43.05KN、43支座21.38KN；杆件最大剪力为：24.81KN；（二）次梁强度验算：1、抗弯强度验算：根据上述荷载计算，可知工字钢承载最大弯矩：M=7KM·M；则有：满足要求；2、抗剪强度难处：最大剪力V＝24.81KN，则有：满足要求；3、稳定性验算：最大弯矩M=7KN·M，则有：满足要求；（三）42号悬挑主桁架悬挑桁架受力计算根据上述次梁验算，A号工字钢受次梁荷载可取43.05KN进行验算，建立以下受力结构桁架：B、C杆采用H125*125*6.5*9型钢，A杆采用H150*150*7*10型钢。1、A号H150*150*7*10热轧H型钢受力计算A、内力分析及建立力学模型B、内力及支座反力计算：F 内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 -0.04600000 -0.004600002 0.00000000 -20.7303519 -0.00460000 0.00000000 -20.9603519 -20.84995193 88.8372629 86.2112399 -20.8499519 88.8372629 -73.6477600 -26.58375004 0.00000000 53.2250000 -26.5837500 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -20.6843519 0.00000000 20.6843519 -90.0000000 0.000000003 -88.8372629 107.171591 0.00000000 139.204200 129.656200 0.000000004 88.8372629 126.872760 0.00000000 154.883041 55.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------F 弯矩图：F 剪力图：F 轴力图：F 支座反力：由上述计算可知：杆件最大弯矩为：26.58KN·M；杆件最大剪力为：86.28KN；受拉内力：88.79KN。C、主悬挑梁强度验算：F 抗弯强度验算：根据上述荷载计算分析，型钢为拉弯构件，可知H型钢承载最大弯矩：M＝26.58KN·M，拉力N＝88.79KN，则有：满足要求；F 长细比验算：满足要求；F 抗剪强度验算：最大剪力V＝86.28KN，则有：F 挠度验算：νmax=3.528mm≤[ν]=2×lx/400=2×2800/400=14mm符合要求；受弯构件整体稳定性分析：其中--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.97。σ = Mmax/(φbWx)=26.58×106/(0.97×213.42×103)=128N/mm2>[f]=215N/mm2符合要求；2、斜撑杆B杆强度验算（H125*125*6.5*9热轧H型钢）F 抗压强度验算：根据上述荷载计算分析，B杆H型钢为受压构件，其所承载压力最大值为：N＝154.8KN，则有：满足要求；F 杆件长细比验算：满足要求F 稳定性验算：N＝154.8KN；满足要求；二十、焊缝强度验算计算书（一）各桁架悬挑主梁边支座处预埋钢板焊缝强度验算：1、根据上述计算，各桁架悬挑主梁边支座位置最大轴力为：15号悬挑主桁架边支座处：N＝130.68KN；则有侧面角焊缝：有：在型钢两侧分别150mm长焊缝，焊缝=10mm，能满足爆缝抗剪强度要求；（注：直角焊缝＝0.7，角焊缝计算长度为每条焊缝的实际长度减去2）各桁架（二）各桁架悬挑梁外斜撑杆焊缝强度验算：根据上述计算，各桁架斜撑杆处焊缝水平力较大值为37号悬挑主桁架N＝318.4KN，则有侧面角焊焊缝：有：在型钢两翼缘（如上图所示）分别焊120mm长焊缝，焊缝＝9mm；另在H型钢腹板两侧分别加焊120mm长焊缝，焊缝＝6mm，则满足焊缝抗剪强度要求；（三）各桁架悬挑梁外斜拉杆焊缝强度验算：根据上述计算，各桁架斜拉杆处焊缝最大轴力为229.77KN，则有侧面角焊缝：有：在型钢两翼缘（如上图所示）分别焊120mm长焊缝，焊缝＝9mm；另在H型钢腹板两侧分别加焊120mm长焊缝，焊缝＝9mm，则满足焊缝抗剪强度要求；（四）各桁架锚固段与楼板连接验算：根据上述各桁架计算可知，锚环最大受力为：90.21KN，主梁与建物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mm）20梁（楼）板混凝土强度等级C20锚固点压环钢筋受力：N/2 =10.59kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=21.18×103/(3.14×202)=16.86N/mm2≤0.85×[f]=0.85×50=42.5N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！第十节 41层悬挑操作防护脚手架由于屋面结构外形的变化，附着式升降脚手架提升到40层顶后停止，在41层楼面布置普通型钢悬挑脚手架为钢结构平台施工和上部结构施工提供操作防护外架；悬挑外脚手架与游泳池模板支撑架和三角支撑钢结构平台均分别设置，各自形成独立的受力体系，为了减轻三角支撑钢结构平台上的施工荷载，在游泳池悬挑结构混凝土浇筑之前，严禁将脚手架搭设于钢平台上。一、施工材料准备以及要求1、水池部分型钢水平悬挑梁采用18#工字钢（180*94*6.5），其它部位采用16#工字钢（160*88*6.0），12#工字钢（120*53*5.5），工字钢材质为Q235B，均需有产品出厂合格证及相关检测报告。2、预埋钢板（20*300*300、10*250*300、10*200*200）采用热轧钢板，材质Q235，均需有出厂合格证及相关检测报告。3、钢丝绳规格为：水池部分￠18（6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa），其它采用￠14（6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa），钢丝绳应符合GB/T20118-2006的要求。4、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管采用￠48*3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。5、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。6、搭设架子前应对全部钢管进行保养，除锈并涂刷防锈漆，面漆颜色一致美观，脚手架立杆、水平杆踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色，脚手板采用竹笆板。7、安全网采用密目式安全网，网目应满足大于2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，阻燃性能满足相关要求，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由成都建筑安全监督管理部门发放的准用证。8、内立面采用钢板网，钢板网应符合相关要求。9、连墙件采用钢管，且应符合相关技术标准。二、施工计划1、在16、17、18#楼结构施工至第40层时开始埋设斜撑铁件，施工至41层时埋设型钢悬挑梁卡环，在42层和设备夹层楼面埋设斜拉钢丝绳吊环；2、栋号工长应负责跟踪班组做好预留、预埋工作，确保铁件、卡环、吊环埋设位置准确无误，锚固长度符合方案要求。三、脚手架设计、施工（一）外脚手架设计1、根据现场实际情况，本工程悬挑外脚手架从41层楼面开始搭设，脚手架随结构主体同步搭设，在结构施工阶段起围护和施工操作架的作用。2、外脚手架需要有足够的承载力，刚度以及稳定性；在各种荷载作用下不至于发生失稳，倒塌以及超过允许要求的变形，倾斜，摇晃现象。3、悬挑外架的设计悬挑脚手架悬挑型钢梁泳池部分采用18#普通工字钢，其它位置采用16#工字钢，泳池部分悬挑18#工字钢梁上面铺设12#工字钢联系梁，以使泳池部分悬挑型钢梁形成一个整体，相互间协同受力。根据悬挑长度的不同，18#工字钢梁有两种布置方式：一种采用下撑上拉，下支撑杆件为12#槽钢，上拉采用Φ18钢丝绳拉结两道，分别拉接到第42层和设备夹层边梁；另一种形式是不设三角支撑，只设两道Φ18钢丝绳拉结（详见施工图）。其它部位悬挑型钢梁按锚固端长度≥1.25悬挑长度设置，并采用Φ14钢丝绳卸荷，当不能满足锚固端长度≥1.25悬挑长度时，采用Φ18钢丝绳拉结。钢管型号为Φ48×3.5，扣件为铸铁材质，由于水池部分悬挑外脚手架悬挑长度较长，悬挑型钢梁的锚固长度不能满足≥1.25倍悬挑长度的要求，因此该部分型钢梁按简支梁考虑，采用二道钢丝绳悬吊，钢丝绳直径18mm（6×19，公称抗拉强度为1700 Mpa）参与受力计算；其它部分为卸荷钢丝绳，直径14（6×19，公称抗拉强度1550MPa）不参与受力计算。型钢梁卡环和钢丝绳吊环均采用未经冷拉的HPB235级热轧圆钢。（1）、立杆的横距0.80m，纵距1.5m，步距为1.80m；水池部分悬挑架立杆的纵横间距为1.50m，步距为1.80m，计算搭设高度为14.6m。（2）、搭设顺序：工字钢梁的埋设→底座安装→逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧→装横向扫地杆并立杆或纵向扫地杆扣紧→安装第一步小横杆第一步大横杆→安装定二步小横杆第二步大横杆→加设临时支撑到第三、四步小横杆，大横杆→设置连墙件、拉结筋→接立杆并加设剪刀撑→铺设脚手板→绑护身拦杆和挡脚板→绑安全网。（3）、搭设进度：外脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，要校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（4）、底座安装：采用直径为25的三级钢焊接底座，长度200mm，底座应焊接牢固，焊条采用E43型。（5）、立杆搭设：脚手架内立杆采用单立杆，搭设时离建筑物墙面300mm，内立杆如果碰到建筑物檐口则可以与板面平齐，外立杆则可高出檐口1.2m；最后外立杆要高于用于操作的那一层1.2m。（6）、横向水平杆（小横杆）搭设：横向水平杆搭设于纵向水平杆的下方，采用Φ48×3.5的圆钢管搭设，间距约为1.5m。（7）、纵向水平杆（大横杆）搭设：纵向水平杆搭设于横向水平杆的上方，采用Φ48×3.5的圆钢管间距为400mm。（8）、脚手板搭设：采用竹笆脚手板，一步一设，中间挂安全兜网。（9）、连墙件的搭设：选择刚性连接方式，采用Φ48×3.5的圆钢管搭设，布置方式为：二步三跨即上下两个步距2×1.8m（现场实际按楼层每层层高设置），三跨3×1.5m布置一道，采用扣件连接方式，因为连墙件承受传递较大的风荷载等水平荷载，所以连墙件与架体连接部位，采用双扣件的连接方式以增加其抗滑能力（连墙件大样详附图）。（10）、剪刀撑的搭设：采用Φ48×3.5的圆钢管， 5根纵向立杆间距，5个步距拉设一道剪刀撑，两端各设一道剪刀撑由底至顶布置, 外架外侧立面整个长度和高度满设剪刀撑4、外脚手架的拆除及注意事项：（1）、划出工作区标志，禁止行人进入；（2）、拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（3）、所有连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于二步，如高差大于2步，应增强连墙件加固；（4）、各配件必须及时分段集中吊运至地面，严禁抛扔；（5）、拆除作业时，要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开扣件时应跟左右人员讲清以防坠落伤人；（6）、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（7）、拆除顺序：拆除安全网→拆防护栏杆、踢脚板、脚手板→拆除斜撑→拆除大横杆、小横杆和立杆等→拆除连墙件（注意：连墙件要与脚手架同步拆除，不能先行拆除整层或所有连墙件再拆脚手架）→重复上述步骤向下拆除。（二）脚手架施工要求1、立杆：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的对接扣件不得在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、横向水平杆：（1）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于500mm。（2）操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。3、纵向水平杆：（1）纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上，纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm。（2）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或者同跨内，不同步或者不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。（3）搭接接头长度不应小于1m,并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘到杆端的距离不应小于100mm。（4）脚手板：（5）脚手板按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（6）连墙件：（7）连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。（8）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（9）连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。（10）一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。（11）当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件搭设后方可拆除。（12） K-A ---K-G 和K-1---K-9处只需在44层设置一道（预埋钢管的）连墙件。4、钢丝绳、钢丝绳夹：（1）每根悬挑工字钢外端设置钢丝绳，拉结于上层结构梁上，与上层结构梁吊环连接。（2）钢丝绳使用时，应按正确的方法进行，以免钢丝绳产生扭结，钢丝绳切断前，应在切口两侧用细铁丝捆扎，以防切断后绳头松散。（3）应定期对钢丝绳加润滑油。在使用中，如绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，必须加以检查，以防事故发生。（4）钢丝绳卡应按要求把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置，每一连接处所需钢丝绳夹的的数量不低于3组。（5）绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳身身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步进行拧紧。（6）为了便于检查接头，可以最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个安全弯，当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施5、剪刀撑：（1）剪刀撑与横向斜撑搭设随立杆、纵向水平杆和横向水平杆同步搭设。（2）在外架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度为1m。斜杆与地面的倾角控制在45°~60°之间，用旋转扣件将其固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。（三）悬挑脚手架搭设质量要求1、立杆垂直度偏差不大于H/800，且不大于±100mm；2、纵向水平杆高差不大于总长度的1/300，且不大于±20mm；3、横向水平杆高差不大于±10mm；4、立杆横距偏差不大于±20mm，纵距偏差不大于±50mm；5、主节点处各扣件距主节点的距离≤150mm；6、立杆的对接扣件距主节点的距离≤H/3；7、纵向水平杆的对接扣件距主节点的距离≤L/3；8、脚手板外伸长度：对接时，100a≤150，2a≤300；搭接时，a≥100；（四）安全防护要求脚手架外侧满挂密目式阻燃安全网。施工层脚手板满铺，悬挑架底部采用300×50木跳板封闭，架体与建筑物空隙用九夹板封闭，构架外侧每一步距加设一道防护栏杆，并在底部设一道250mm高的木挡脚手板，地面层周围一圈人行通道也需搭设安全防护棚（结合现场实际情况搭设）。悬挑脚手架底部封底：悬挑脚手架底部满铺300×50木跳板进行底部全部封闭；悬挑架与建筑物外边间隙采用九夹板，以外高内低形式封闭牢固，保证架体底部不留间隙、不向下掉落物品。防雷：在高低压线路下方均不得搭设脚手架。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。脚手架若在相邻建筑物，构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30欧姆；避雷针可用直径25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1m,并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络；在施工期间有雷雨时，钢脚手架上的操作人员应立即离开。（五）悬挑装置、斜道的搭设1、悬挑装置（1）采用16#工字钢斜拉钢丝绳作为悬挑支撑；采用工字钢作为梁挑出，端头加钢丝绳斜拉；以共同组成外架的悬挑支承结构；K-A ---K-G 和K-1---K-9处采用18#工字钢，钢丝绳设置3道，靠近工字钢受力点，以便更好的受力。（2）悬挑工字钢沿建筑外墙分布见平面布置图，挑支构造的排列间距同立杆间距。阴、阳角及悬挑板部位工字钢按附图设置，悬挑长度按实际情况确定。并在每条工字钢上用钢丝绳与上层结构反拉，上层结构梁中预埋φ20钢筋吊环，用钢丝绳将悬挑工字钢与主体结构拉结。（3）钢挑梁与预埋φ20钢筋套环卡牢（钢挑梁伸出卡环200mm），在立杆位置焊接25钢筋桩，桩长200mm，将其套在底立杆里，防止立杆滑移。斜拉钢丝绳一端套在架体最下步内外立杆和小横杆、大横杆交接点，另一端套在预埋吊环或穿剪力墙模板孔，用葫芦将两头钢丝绳拉紧。绳卡连接钢丝绳时，每个连接点用4个绳卡，绳卡间距符合规格要求；绳卡拧紧到钢丝绳压扁三分之一直径为宜。2、斜道施工过程中为了施工人员上下方便，在施工电梯还未上到的施工层时设脚手架斜道，脚手架斜道设在靠近施工电梯位置的空挡位置（或根据现场实际情况确定搭设位置）。脚手架斜道宽度800mm，坡度控制在1:3左右，拐弯处设休息平台；梯板采用50厚木跳板，在梯步模板铺设踢板，踢脚板高度200mm，每步踏板上设防滑条，防滑条采用100×50木方，间距250~300，木方长度同斜道宽。斜道立杆间距1.5m，横杆步距1.8m。斜道两侧、端部及平台外围必须设置纵向剪刀撑，底部扫地杆封闭且设置水平剪刀撑，平台外围水平杆与架体水平杆连通，与架体形成一整体。斜道两侧和休息平台设置双层护身栏杆，上层护身栏杆高1.2m，下层护身栏杆高600mm。护身栏杆下设挡脚板，挡脚板高度200mm。斜道四周立面用安全网封闭，安全网封闭在立杆的内侧。四、脚手架维护及管理1、材质及其使用安全技术措施F 扣件的紧固程度不应小于40N.m，且不大于65N.m。对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓要保持适当的拧紧程度。F 对接扣件、直角扣件安装时其开口要向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。F 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。F 钢管有严重锈蚀，压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂，变形，滑丝等现象的扣件。F 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢绳、塑料混用。2、脚手架搭设的安全技术措施F 搭设过程中要划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。F 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要架子稳定。F 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。F 在搭设过程中要由安全员，架子班长等进行检查，验收。每两步验收一次。3、脚手架上施工作业的安全技术措施F 结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。F 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/m²，确保较大安全储备。F 施工时不允许多层作业，同时作业层数不得超过二层。F 当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，根据现场实际情况要采取适当的临时撑拉措施（加设剪刀撑或加设连墙件等）。F 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。·4、安全文明施工措施F 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。F 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪，损坏花草树木，随意拆除和移动标示牌。F 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。F 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡患有高血压，贫血病，心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。F 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。F 连墙件、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，要由架子工来完成，任何人不得任意拆改。F 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。F 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞坏和拖动脚手架。F 不得将模板支撑，缆风绳，泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。F 在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。F 拆除架子面使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。F 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，杆件变形严重，防护不全，拉结松动等问题要及时解决。F 要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。F 施工人员严禁凌空投掷杆件，物料，扣件及其他物品，材料，工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。F 不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。F 脚手架堆放场要做到整洁，摆放合理，专人保管，并建立严格领退料手续。F 施工人员要做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。F 运至地面的材料要按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。要随是整理，检查，按品种，分规格堆放整齐，妥善保管。F 六级以上大风，大雾，大雨天气停止脚手架作业。在雨期要经常检查脚手板，采取防滑措施。五、悬挑脚手架计算书因游泳池大悬挑结构部分悬挑架悬挑的长度较长，搭设架体仅作为桁架操作平台，高宽比较小，结构近似模板满堂架形式，上面满铺脚手板，只有人在上面操作，故大悬挑结构部分外架立杆荷载做如下简化计算取值：按板厚为50的板模板满堂架形式算每根立杆传到地面上的力，作为大悬挑结构外操作平台立杆荷载取值。板的计算书如下：（一）板模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板板厚(mm)50新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)62、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)10钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.20.38风压高度变化系数μz2.38风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计模板支架高度(m)7.25立柱纵向间距la(mm)1500立柱横向间距lb(mm)1500水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)750立柱距混凝土板长边的距离(mm)750主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)750，750设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4A)、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+10)×0.05)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+10)×0.05)+1.4×0.7×2.5] ×1=3.86kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[3.86×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/24000＝9.89N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！B)、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+10)×0.05)×1=0.66kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×0.66×3004/(384×10000×144000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整-1＝[6000/1500]取整-1＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为750mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：A)、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+10)×0.05)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+10)×0.05)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.22kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+10)×0.05)×0.3＝0.28kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.28×1.52+0.101×0.94×1.52＝0.26kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.1×1.52+0.213×3.15×1.5＝1.02kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.22×0.752/2，0.1×0.752/2+3.15×0.75]＝2.39kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.26，1.02，2.39]＝2.39kN·mσ＝Mmax/W＝2.39×106/83330＝28.68N/mm2B)、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.28×1.5+0.617×0.94×1.5＝1.12kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×1.5+0.675×3.15＝2.21kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.22×0.75，0.1×0.75+3.15]＝3.22kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.12，2.21，3.22]＝3.22kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.22×1000/(2×100×50)＝0.97N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！C)、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(10+1.1)×0.05)×0.3＝0.26kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.26×15004/(100×9350×4166700)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝1500/400＝3.75mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.26×7504/(8×9350×4166700)＝0.26mm≤[ν]＝l1/400＝750/400＝1.88mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08A)、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+10)×0.05)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+10)×0.05)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝0.91kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+10)×0.05)×0.3＝0.34kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+10)×0.05)×0.3=0.32kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.34×1.5+1.2×0.57×1.5＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q1l=0.91×0.75＝0.68kNR＝max[Rmax，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.19kN，R''＝1.19kN正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.32×1.5＝0.52kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.52×0.75＝0.39kNR＝max[Rmax，R1]＝0.52kN;同理，R'＝0.39kN，R''＝0.39kNB)、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝1.19kN·mσ＝Mmax/W＝1.19×106/5080＝233.86N/mm2C)、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.35kNτmax＝2Vmax/A=2×3.35×1000/489＝13.71N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！7、立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.51Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.38×1.5×1.82/10＝0.21kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(10+1.1)×0.05)+0.9×1.4×1]×1.5×1.5+0.92×1.4×0.21/1.5＝5.88kNf＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5881.31/(0.51×489)+0.21×106/5080＝64.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.88kN≤[N]＝30kN所以在选择力N=5.88 kN，由于考虑其他状况，故立杆都采用N=5.88 kN(二) 多排悬挑架主梁验算计算书1、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)6700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2300梁/楼板混凝土强度等级C302、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑330030003300是2上拉630060006300是作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.481600150027.483100150037.484600150047.4866001500附图如下：平面图立面图3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.239主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.239=0.29kN/m第1排：F1=F1/nz=7.48/1=7.48kN第2排：F2=F2/nz=7.48/1=7.48kN第3排：F3=F3/nz=7.48/1=7.48kN第4排：F4=F4/nz=7.48/1=7.48kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=4.39×106/185000=23.76N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.76×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=11.51N/mm2τmax=11.51N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.75mm≤[ν]=2×lx/400=2×6700/400=33.5mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.63kN,R2=5.45kN,R3=17.17kN,R4=10.54kN4、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(6000/6300)=43.6°上拉杆件支座力：RS1=nzR4=1×10.54=10.54kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=10.54/tan43.6°=11.07kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=10.54/sin43.6°=15.28kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=15.28kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=234kN[Fg]=α× Fg/k=0.85×234/9=22.1kN≥NS=15.28kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.1/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！拉环验算：σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×22.1×103/(π×202)=35.17N/mm2≤[f]=50N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=15.28×103/(10×100)=15.28N/mm2 ≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！5、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型12.6号槽钢下撑杆截面积A(cm2)15.69下撑杆截面惯性矩I(cm4)391.47下撑杆截面抵抗矩W(cm3)62.14下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.95对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(3000/3300)=42.27°下撑杆件支座力：RX1=nzR3=1×17.17=17.17kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tanβ1=17.17/tan42.27°=18.89kN下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sinβ1=17.17/sin42.27°=25.52kN下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=25.52kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(30002+33002)0.5=4459.82mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=4459.82/49.5=90.1查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.692轴心受压稳定性计算：σ1=NX1/(φ1A)=25524.78/(0.692×1569)=23.51N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=NX/(lwt)=25.52×103/A=25.52×103/1569=16.27N/mm2≤fcw=185N/mm2符合要求！6、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(NSZ1)-(NXZ1)]/nz=[(11.07)-(18.89)]/1=7.82kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=4.39×106/(1.05×185×103)+7.82×103/3060=25.18N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.89。σ = Mmax/(φbWx)=4.39×106/(0.89×185×103)=26.58N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！7、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2300梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.31kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=0.63×103/(3.14×202)=0.5N/mm2≤0.85×[f]=0.85×50=42.5N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！

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