船舶装载粮食谷物的知识点大全
一、袋装粮油作物
1.装运袋装粮油作物的必要条件
船舱要清洁、干燥、无异味、无害虫，舱盖要严密；
装货前，需申请验舱，取得合格证书；
货物在装前(或装后)应取得熏舱证书；
尽可能避免在夏季装载，挂港顺序应尽量安排在第一个卸货港，以免时间拖长，致使虫卵在货内繁殖成虫；一旦发现有虫，应及时采取对食用无害的杀虫措施；
严禁与异味货、潮湿货、脏货以及毒品等同装一舱，防止串味、水湿和污染货物；
装货时应注意包装外表情况，避免将湿包、污包和破包装入舱内；
途中要适时通风。
2.积载装备和衬垫方法
首先大副要组织人员把货舱打扫干净，达到验舱标准；中甲板上的排水孔要畅通无阻，污水沟(井)要打扫干净。必要时，适当清洗，以防大米感染异味；其次，要进行合理衬垫，以保袋粮油作物的质量完好；
舱底要用方木、木板衬垫，上铺塑料布或草席；污水沟(井)盖板缝隙要用板条塞住，以防货物被污染或袋破；
要用塑料布或草席等隔开船体金属部分，防止货袋直接与金属部分接触；
船侧护板及钢制隔壁要用塑料布或草席衬垫，但衬垫不得有碍通风；舱内有突起物件，也应用草席等衬垫平整，防止货袋与该突起物接触，发生破袋和汗湿；
上甲板下面的货堆可用塑料布或草席苫盖，防止汗水滴落造成局部水湿或发霉变质。苫盖时要有适当的搭边以达到完整苫盖，尤其对舱口围和通风筒下面的货堆更要注意，保证货物不受汗损；
3.积载方法与舱内熏蒸
袋装粮油作物在舱内堆积后，因呼吸作用会发热。为了散热，在堆装时留出纵向、横向的通风道，进行辅助通风散热；
（注：过去积载时要在货堆中加木制通风器构成辅助风道，有利通风散热。但因用木制通风器进行辅助通风散热，易发生破袋，近年来较少采用）。
大米中带有黄变菌，引起米色变黄，且对人体健康有害。装货前(后)应进行熏蒸，杀灭菌类及虫卵，以防大米在运输途中受到菌类及虫害的损失，保证大米的食用价值；
溴甲烷是熏蒸袋装粮油作物的有效芽剂，具有强烈杀菌力，同时具有良好的杀虫效果。溴甲烷的分子量为94.95，0℃时比重为1.732，沸点4.5℃；常温下为气体，气体比重较空气重3.27倍；低浓度时无臭味，有渗透到货堆之间的作用，无被其它物质吸附的缺点，最适合于粮谷和食品的熏蒸；溴甲烷是不燃性气体，易流动和凝缩成液体，一般用高压瓶存放，便于保管；
熏蒸时要封闭船舱，用胶管连接气体瓶，将气体放到舱内。对舱内容积有效用药量为1磅／1000立方英尺(0.48公升／30立方米)。气体注入后，放置24小时以上再开放；开放后还须经过数小时换气。装船后熏蒸货物，放气达到对人身安全无害程度时即可开航，边航行，边通风，边换气，到港卸前对货物熏蒸则须经有关部门测定确认无毒后，方可卸货。
4.运输途中通风
航行中管理的主要问题是控制货舱通风。袋装粮油作物的通风方法是采用热气自然上升法，把舱内高温高湿的气体放散出去，防止舱内温度上升和湿度加大，造成船体出汗；
利用自然通风设备的船舶，应在航行途中把通风筒口转向下风。天气良好时，可打开货舱口，使货舱内热气自然上升，进行缓慢的通风，力争舱内外空气温湿度平衡，把船体汗控制在最小限度之内；
值班驾驶员应经常注意天气、气温、风向的变化，注意舱内温度变化，以采取合理的通风方法达到预期的目的；
连续数日封闭风筒口后，如迅即打开风筒口通风，会促进船体出汗。大副应视天气条件逐渐打开筒口，散发高温高湿气体；
上甲板积水木匠应及时排除，避免因积水冷却甲板，使甲板底面出汗；
有机械通风装置的船舶，只利用排气风扇运转排气，并视天气条件配合进行通风换气；
湿度过大对运输和保管粮食作物危害极大，易引起微生物和虫害迅速繁殖，以及促进粮谷呼吸作用，舱内自热增强。一般要求大米含水量低于15％以下，大麦低于3%以下，叶粒低于1%以下，叶粉低于13%，玉蜀黍低于13%以下，以保证运输安全。
二、散装粮谷
散装粮谷除具有袋装的一些共同特性外，还应按国际海上人命安全公约的规定，将散装粒状谷物移动控制在规定范围内，以确保船舶安全。此外，尚须在提单加注“Said to be”或“Said toweight”的批注。
1.散粮船舶完全稳性要求
因谷物移动而产生的船舶横倾角应不大于12°；
在静稳性曲线图上，到达倾侧力臂曲线与复原力臂曲线的纵坐标最大差值的横倾角或40度角或“进水角”时，取其小者。该两曲线之间的净面积或剩余面积，在一切装载情况下应不小于0.075米·弧度，或4.298米·度。
经修正各舱内自由液面影响后的初稳性高度，应不小于0.3米。
2.散粮船稳性计算方法
经自由液面修正后的初稳性高度的计算
GM=KM-KG；
G0M=GM-δGM=KM-KG0
KG0=KG+∑δGM
式中：GM—初稳性高度
G0M—经自由液面修正后的初稳性高度
δGM—自由液面修正值
MF·S—所有液体舱内的自由液面力矩的总计值
KM—横稳心至基线的高度
KG—重心高度
船舶横倾角的计算方法
式中：
Mh—由于谷物移动所产生的横向倾侧力矩(吨米)；
MH—谷物体积倾侧力矩(米4)，由稳性报告书中查取；
S·F—谷物积载因素(米3／吨)；
D—船舶排水量；
θh—由于谷物移动船舶的横倾角。
剩余动稳性的计算
1）绘制静稳性力臂曲线
式中:
KN—形状稳性力臂，可由稳性横交曲线查得；
GZ—稳性力臂。
2） 绘制谷物移动倾侧力臂曲线
λ0=∑[MH′/(D·FS)]
满载舱：
1)谷物重心位于舱容中心时MH′=1.00MH(米4)
2)谷物重心位于谷物的体积中心时MH′=1.06MH(米4)
部分装载舱：MH′=1.12MH(米4)
λθ=(1-0.005θm)λ0
当θ＝40°时 λ40＝(1-0.005×40°)λ0＝0.8λ0
式中：λ0—横倾角为零度时倾侧力臂值；
λθ—横倾角为任意角度时倾侧力臂值；
3）确定船舶剩余动稳性的右边边界线确定方法为：
即倾侧力臂曲线与静稳性曲线的纵坐标最大差值所对应的横倾角或进水角θΨ或40°角取其最小者；
4） 计算船舶剩余动稳性值
将面积S分成六等分用辛浦生第一法则计算:
S＝1/3·[(θm—θh)/6]·(y1+4y2+2y3+4y4+2y5+4y6+y7)×1/57.3(米·弧度)
3. 计算实例
按我国船舶检验局规定表格计算
装载情况 积载因数 1.115米3/吨
|
项目 |
重量 |
重心垂 向坐标 |
垂向力矩 |
重心纵 向坐标 |
纵向力矩 |
谷物体积 倾侧力矩 |
自由液 面 矩 |
|
|
Mf |
Ma |
|||||||
|
t |
m |
t-mm |
t-m |
M4 |
t-m |
|||
|
空 船 |
7696.9 |
9.665 |
6924.8 |
-9.706 |
-77380.3 |
|||
|
船员装备品 |
10.2 |
21 |
214 |
-59 |
-602 |
|||
|
食 物 |
13.6 |
16 |
218 |
-74 |
-1005 |
|||
|
燃滑油 |
2283.13 |
4.223 |
9642.52 |
26.95 |
-61554.12 |
|||
|
淡 水 |
374.7 |
12.967 |
4858.7 |
56.4 |
211134 |
|||
|
10648.59 |
91858.02 |
-119378.02 |
||||||
|
货 舱 |
||||||||
|
第一货舱 |
4700 |
8.02 |
37694 |
62.68 |
294596 |
2464 |
||
|
第二货舱 |
4339 |
7.73 |
35540 |
41.75 |
181153 |
395.58 |
||
|
第三货舱 |
499.41 |
2.42 |
1209 |
23.05 |
11511 |
4351 |
||
|
第四货舱 |
4348 |
7.73 |
33610 |
4.35 |
18914 |
395.58 |
||
|
第五货舱 |
4348 |
7.73 |
33610 |
-14.35 |
-62394 |
395.58 |
||
|
第六货舱 |
5117 |
7.79 |
39861 |
-34.64 |
-177253 |
473.08 |
||
|
小 计 |
23351.41 |
179524 |
266527 |
|||||
|
总 计 |
34000 |
7.982 |
271382.02 |
4.328 |
147148.98 |
8474.82 |
||
|
平均吃水Tm |
10.2m |
横稳心垂向坐标 |
9.5m |
|||
|
KM |
||||||
|
浮心纵向坐标 L、C、B |
4.54m |
重心垂向坐标 |
7.982m |
|||
|
KG |
||||||
|
每厘米纵倾力矩 Mcm |
422.5t-m |
初稳性高度 |
1.518m |
|||
|
GM |
||||||
|
纵倾值 t= |
D×(L、C、G － L、C、B) |
-0.171m |
自由液面修正值 |
0m |
||
|
M |
||||||
|
100×Mcm |
修正后垂心高度 |
7.982m |
||||
|
KG1 =KG +M |
||||||
|
漂心纵向坐标 L、C、F |
-0.6m |
修正后初稳性高度 |
1.518m |
|||
|
G1M = GM -M |
||||||
|
艏吃水增量(L/2－L、C、F)t/L |
×0.086m |
许用倾侧力矩 Ma |
||||
|
艉吃水增量(1/2 + L、C、F)t/L |
-0.5m |
计算倾侧力矩 Mh |
||||
|
艏 吃 水 Tm + |
10.114m |
如 Mh ＜ Ma符合要求 |
||||
|
艉 吃 水 Tm + |
10.285m |
|||||
|
θ |
10° |
20° |
30° |
40° |
50° |
60° |
|
KN |
1.67 |
3.37 |
4.90 |
6.25 |
7.23 |
7.9 |
|
sinθ |
0.1737 |
0.342 |
0.5 |
0.6428 |
0.76 |
60.866 |
|
KG1×sinθ |
1.39 |
2.73 |
2.99 |
5.13 |
6.11 |
6.91 |
|
GZ = KN- KG1×sinθ |
0.28 |
0.64 |
0.91 |
1.12 |
1.18 |
0.99 |
前剩余稳性面积计算
|
GZ- |
辛氏数 S.M |
乘积 |
||||||||||
|
(1) |
(2) |
(1)×(2) |
MH |
= |
7600 |
= |
0.224 |
|||||
|
a |
0 |
1 |
0 |
S.F×D |
34000 |
|||||||
|
b |
0.16 |
4 |
0.64 |
0.8×0.224=0.179 |
||||||||
|
c |
0.33 |
2 |
0.66 |
S＝ |
1 |
（36.4-8.4） |
× |
8.6 |
＝0.234 |
|||
|
d |
0.5 |
4 |
2.0 |
8 |
57.3 |
|||||||
|
e |
0.65 |
2 |
1.3 |
S＞0.075 |
||||||||
|
f |
0.78 |
4 |
3.12 |
如 S＞0.075米—弧度，符合要求 |
||||||||
|
g |
0.88 |
1 |
0.88 |
|||||||||
|
∑ |
8.6 |
|||||||||||